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采用机械剥层和电解剥层相结合的剥层工艺,利用X射线应力分析仪研究了支承辊锻件表面中频感应淬火后的残余应力沿横截面的分布规律。结果表明:180mm的45Cr4NiMoV钢支承辊表面中频感应淬火后表层为压应力,压应力层深约30mm,从表往里逐渐由压应力转变为拉应力,拉应力峰值出现在距表面约60mm处,不在支承辊锻件的中心部位。通过对支承辊锻件表面感应淬火后残余应力沿横截面分布规律的研究,可为生产特大型支承辊锻件制定合理的生产工艺方案提供可靠的试验依据。 相似文献
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分析了焊接热循环对焊接接头热影响区组织和维氏硬度分布的影响。结果表明,热影响区维氏硬度峰值出现在距熔合线约0.5mm以内的过热区内,热影响区维氏硬度分布梯度很大,使试验压痕位置成为产生试验误差的主要原因。因此,建议在制订标准时,应用确规定焊接接头热影响区维氏硬度试验的压痕位置,第一点压痕位置应在距熔合线约0.5mm以内的过热区内,每一压痕线上每一区域至少3个压痕,间距为0.5-1mm。 相似文献
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为了使得工程上常用的零部件保持自身韧性的同时提高其表面的耐磨性,利用激光合金化技术在45钢表面制备了二元硼氮合金化层,优化了工艺参数,研究了合金化层的组织及性能。结果表明:随激光功率、扫描速度、搭接率增大,合金化层硬度均呈先增后降的趋势,在1.5 kW、500 mm/min、50%时硬度分别达到最大值954,885,882 HV2 N,随B∶N(质量比)中B的含量提高,合金化层硬度逐渐上升;最佳工艺参数为:激光功率1.5 kW,扫描速度500 mm/min,搭接率50%,经最优工艺处理后的合金化区组织由Fe2N、Fe2B、FeB、Fe7C3、γ-(Fe, N)等化合物和固溶体组成,以柱状晶和胞状晶为主,厚度约为600μm,平均硬度为1 023 HV2 N,热影响区组织由少量针状马氏体以及残余奥氏体等组成,厚度约为250μm,硬度由967 HV2 N到265 HV2 N呈梯度分布;合金化层的摩擦系数约为0.451 ... 相似文献
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3 ICEpower 125ASX2模块实际应用图15是一款采用ICEpower 125ASX2模块组成的单声道BASS功率放大器,体积非常小巧紧凑,长、宽、高仅为314mm×210mm×65.8mm,重量约为2kg,却能输出500W的音频功率。 相似文献
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株化集团公司硫酸厂的液硫工序共有大型母液贮槽 12台,规格为4 500×7 500mm,其内介质为硫铵、亚硫酸氢铵和亚硫酸铵,母液在贮槽内经常分层。一般情况下底部为酸性,需加氨气中和,使贮槽内溶液由酸性变为碱性,游离氨含量为 0. 1 ~3 0g/L。该贮槽压力为常压,加氨气中和时反应温度约为 80~90℃。贮槽基材为碳钢,原防蚀手段为环氧玻璃钢衬里,底衬 4层玻璃布,筒体 3层,顶部 2层。原玻璃钢衬里常出现大面积鼓泡、脱层、剥落等现象,焊缝处经常发生渗漏,其寿命约为 1a左右。由于母液贮槽共有 12台,频繁的检修,造成大量人力、物力、财力的耗费… 相似文献
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激光相变硬化提高旋转接头的耐磨性 总被引:1,自引:0,他引:1
为了提高35CrMo旋转接头的耐磨性,采用正交试验法研究了35CrMo旋转接头激光相变硬化适合的工艺方法和参数,获得的优化工艺参数为:激光功率P=1 500 W,光斑直径D=3.5 mm,扫描速度V=20 mm/s.结果表明:激光相变硬化层的平均硬度达786 HV1 N,比渗氮淬火提高了约30%,耐磨性提高了约1倍,表面残余应力大部分为压应力,能满足旋转接头工作要求,为改进旋转接头的表面处理方法提供了依据. 相似文献
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对JJG30-84分段示值误差的理解魏国华江苏扬州通裕纺织集团公司实践经验在检定游标卡尺时,对分段示值误差应有正确的理解。现举例说明,检定一把分度值为0.02mm,量程为500mm的游标卡尺,其测定值如下表:表1测量值单位:mm根据JJG30—84检定规程中规定,在0~300mm范围内的示值误差为±0.02mm;在300~500mm范围内的示值误差为±0.04mm。所以,只能认为该尺的示值误差300~500mm尺寸段是合格的,而在0~300mm尺寸段则不能认为合格,如果把游标卡尺定为合格是不妥的。因为量程500mm的游标卡尺应包含尺寸段0~300mm和300~500mm两部分… 相似文献
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目的 研究激光功率和离焦量对PHS2000型热成形钢激光焊接接头焊缝区及热影响区显微组织、拉伸特性和硬度分布的影响。方法 采用光学显微镜(OM)、扫描电子显微镜(SEM)分析焊接接头的显微结构;利用拉伸实验和显微硬度实验探究焊接接头力学性能的变化规律。结果 随着激光功率从3 500 W增至4 700 W,焊缝区与热影响区平均晶粒尺寸总体呈上升趋势,抗拉强度先上升后下降,焊缝区平均显微硬度值在635HV~651HV内浮动,热影响区平均显微硬度值在434HV~451HV内浮动;离焦量对焊缝区的组织分布有显著影响,不同离焦量下的组织分布均较为分散,热影响区的晶粒尺寸在离焦量为−3 mm时达到最大,为10.67 μm。在不同激光功率和离焦量下,焊接接头的显微硬度值存在上下浮动,焊接接头各区的显微硬度分布规律基本一致,以焊缝为中心,两侧趋于对称分布。硬度分布规律如下:焊缝区硬度>母材区硬度>热影响区硬度。结论 在本实验条件下,与离焦量相比,激光功率对焊接接头显微组织及拉伸强度的影响更大。在焊接速度为150 mm/min条件下,设置激光功率为4 100 W、离焦量为−2 mm,此时抗拉强度最大,为1 715 MPa,达到母材抗拉强度的85%。 相似文献
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一、概述1.测量依据GB/T228-2002《金属材料摇室温拉伸试验方法》国家标准。2.测量仪器WE-100万能材料试验机。3.测量对象直径为6mm的热轧光圆钢筋。4.测量过程任选两根钢筋,截取长500mm的待测样品10根,选择适合的夹具,将样品两端夹于试验机夹具内,在 相似文献
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基于大面积激光光幕的弹丸速度测试技术研究 总被引:19,自引:1,他引:18
针对弹道散布范围大或被测飞行物体尺寸大的测速场合,介绍了一种实现大面积有效靶区激光光幕速度测量的方法.采用圆弧柱面反射镜及置于其两共轭点上的半导体激光二极管和大面积光敏器件形成大面积有效光幕区.当高速飞行物体穿越激光光幕时,光通量的变化被转变为电信号并采集到计算机进行数据处理.文中对圆弧柱面反射镜所引起的像差及有效光幕区内的光功率密度的分布进行了建模分析;利用有效光幕区为900 mm×900 mm及500 mm×500 mm的系统分别对5.6 mm弹丸穿越动物及某大口径弹丸的速度进行了测试,并给出了试验波形及测试数据.试验表明,该测速系统具有有效光幕区面积大、灵敏度高、响应速度快、工作可靠的优点. 相似文献
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目的为了提高热冲压件的碰撞安全性能,获得具有性能梯度的高强钢热冲压件。方法设计了U形件分区控温热冲压模具装置,采用数值模拟的方法,分析了热区模具温度对成形件温度场、组织及硬度分布规律,并对梯度性能热冲压件进行硬度实验分析。结果 U形件冷区马氏体的体积分数大于95%,随着冷热模具温差增大,冷热区硬度及马氏体含量的差异也越大,冷模部分平均硬度在HV450左右,而模具温度为500℃区域平均硬度约为HV240,过渡区宽度约为60 mm。结论采用模具分区控温的方法,实现了热冲压U形件梯度性能。 相似文献
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本文以冷藏车为研究对象,建立了冷藏车箱体的物理模型和数学模型,将已研制的新型相变材料(HWY-1)运用到蓄冷式冷藏车内,并利用ANSYS-FLUENT对冷藏车车厢内的温度场进行了数值模拟。通过对冷藏车车厢内有蓄冷板和无蓄冷板温度场的模拟分析,研究车厢内不同横截面的温度。结果表明,在有蓄冷板的条件下距车厢底部500 mm、1000mm、1500 mm、1800 mm处的温度点,7 h后与初始温度相比分别下降了5.7%、24.5%、51.9%、76.3%,而在无蓄冷板的条件下,这些温度测点都有不同度的提高。因此,应用PCM蓄冷板式冷藏车车厢内的温度可以保持长时间低温,符合冷藏运输过程中实际需求。 相似文献
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目的研究可拆卸转椅的物流包装尺寸标准化范围和堆码选择。方法以宜家可拆卸转椅为例,结合其具体的实际尺寸,按照平放、立放、侧放的放置方式,模数、组合及装柜软件的分割方法,分别进行堆码数目计算,最后对比总结规律。结果可拆卸转椅一般采用1200 mm×1000 mm的标准托盘,通常单个包装的范围为L 500~1 000 mm,B 400~700 mm,H 80~300 mm。结论标准范围有5类,600 mmL1000 mm时,400 mmB≤500 mm,500 mmB≤600 mm,600 mmB≤700 mm;500 mmL≤600 mm时,400 mmB≤500 mm,500 mmB≤600 mm;堆码最优数目为模数分割和组合分割比较的最大值;600 mmL1 000 mm时,以侧放堆码为主,堆码数目较多;500 mmL≤600mm时,以立放堆码为主,堆码数目较多;稳定性以平放为主,立放次之,侧放最后。 相似文献