苯并三氮唑对BFe30—11在单相及含砂人工海水中冲刷腐蚀的抑制作用

采用旋转圆筒式冲刷装置通过多种电化学测试及失重测量研究了苯并三氮唑对ＢＦｅ３０－１－１在单相及含砂人工海水中冲刷腐蚀的抑制作用。结果表明,ＢＴＡ可有效抑制ＢＦｅ３０－１－１在单相及含砂人工海水中冲腐蚀的阴,阳极反应,属几何覆盖型缓蚀剂,其只附满足Ｌａｎｇｍｉｕｒ等温式。ＢＴＡ在单相流动海水中比静态下缓蚀作用更强,但流速较高时,ＢＴＡ缓蚀作用下降;在含砂人工海水中,ＢＴＡ缓蚀作用随砂含量的增加而降低     

中原油田文10—1井套管腐蚀原因分析

通过现场检测和腐蚀产物Ｘ衍射分析，对文１０－１井套管的腐蚀原因进行了探讨，检测结果表明是以内壁腐蚀为主，套管上部腐蚀严重，下部腐蚀轻微，两者腐蚀产物中铁的硫化物不同，室内试验研究了温度对硫酸盐还原菌（ＳＲＢ）生长的影响，以及ＳＲＢ对套管钢的腐蚀作用，文１０－１井套管严重腐蚀部位的腐蚀产物为疏松的Ｆｅ９Ｓ８。而腐蚀轻微处主要是较致密的ＦｅＳ。     

Fe—Mn—Al合金的腐蚀性能与钝化膜的研究

应用阳极极化及ＡＥＳ／ＸＰＳ技术，研究了Ｆｅ－３０．８Ｍｎ－８．２Ａｌ奥氏体合金在ｐＨ值为－０．８至１５．３的水溶液中的腐蚀性能，并与Ｆｅ－３０Ｍｎ合金，低碳钢，９％Ｎｉ低温钢及１Ｃｒ１３不锈钢进行对比。在所测试的水溶液中，该合金的腐蚀抗力优于低碳钢的Ｆｅ－３０Ｍｎ合金，与９％Ｎｉ钢相当，但不及１Ｃｒ１３不锈钢。     

Fe—Mn─Al合金的腐蚀性能与钝化膜的研究

应用阳极极化及ＡＥＳ／ＸＰＳ技术,研究了Ｆｅ－３０．８Ｍｎ－８．２Ａｌ奥氏体合金在ｐＨ值为－０．８至１５．３的水溶液中的腐蚀性能,并与Ｆｅ－３０Ｍｎ合金、低碳钢、９％Ｎｉ低温钢及１Ｃｒ１３不锈钢进行对比。在所测试的水溶液中,该合金的腐蚀抗力优于低碳钢和Ｆｅ－３０Ｍｎ合金,与９％Ｎｉ钢相当,但不及１Ｃｒ１３不锈钢。Ｆｅ－３０．８Ｍｎ－８．２Ａｌ合金在１ｍｏｌ／ＬＮａ２ＳＯ个中形成的钝化膜的最表层可能为氢氧化物,而膜的主体由Ｆｅ２Ｏ３、Ｍｎ２Ｏ３及Ａｌ２Ｏ３组成。     

Nd—Fe—B永磁合金的腐蚀特性

德国德累斯顿固体材料研究所的Ｌ．Ｓｃｈｕｌｙ及其同事研究了Ｎｄ－Ｆｅ－Ｂ永磁合金及其单相在室温下硫酸溶液中和１５０℃潮湿空气两种介质中重量的变化和电化学工艺．揭示了这类合金及其单相静电表面势能与腐蚀速率的关系．试验所用的单相材料为：Ｎｄ２Ｆｅ１４Ｂ（相,铁磁相）、Ｎｄ１＋３Ｆｅ４Ｂ４（相,富硼相）和Ｎｄ４Ｆｅ４（ｎ相,富钕相）。合金材料是采用四种不同方法制备的,其化学成分也不同,四种方法分别为：ＨＤＤＲＩ法（氢化脱氢再化合１法,Ｎｄ１５Ｆｅ４４Ｂ８）、ＨＤＤＲⅡ法（氢化脱氢再化合２法,Ｎｄ１３.…     

管径对B10管的冲刷腐蚀性能的影响

在自制的管材冲刷试验机上,研究了20mm和38mm的两种B10合金管在人工海水中的冲刷腐蚀行为,测试了不同管径的合金管在相同流速的人工海水中腐蚀速率的变化。结果表明,人工海水的流速一定时,B10合金管的腐蚀速率随着冲刷时间的延长逐渐降低,最后趋于平稳。流速为3.0m/s时,38mm管材比20 mm的管材腐蚀速率大。38mm的管材冲刷48h后开始形成较完整的钝化膜,而20mm的管材在冲刷时间为96h时才开始形成钝化膜。     

快淬Nd—Fe—B粉末的TEM样品制备

将约３０％体积比的快淬Ｎｄ－Ｆｅ－Ｂ粉末分散混合在纯铝粉中,经过压坯、轧片、冲型、磨薄和离子溅射减薄,成功制备了快淬Ｎｄ－Ｆｅ－Ｂ粉末的ＴＥＭ样品。     

泥浆型冲刷—腐蚀交互作用的研究

用泥浆罐式冲刷腐蚀试验机研究了１Ｃｒ１７Ｍｏ２和Ｔ１０钢两种材料在不同冲刷速度和冲刷角度下的冲刷－腐蚀交互作用。结果发现：在代速冲刷时,１Ｃｒ１７Ｍｏ２钢的冲刷－腐蚀交互作用为负,在冲刷速度高时,交互作用为正;Ｔ１０钢在所研究的冲刷速度范围内,交互作用均为正,随冲刷速度的增大而显著增大,两种材料的交互作用在不同冲刷角度时均为正,其随冲刷角度的变化规律与冲刷－腐蚀失重的变化规律相似。     

快速凝固（Sm1—xBx）Fe2合金的结构和磁性

采用真空单辊快淬法（铜辊,线速度达２０～２３ｍ／ｓ）将成分为（Ｓｍ１－ｘＢｘ）Ｆｅ２（ｘ＝０,０．０１５,０．０３,０．０４５,０．０６）合金锭,制成快速凝固的鳞片状合金,再经粉碎在３０ＭＰａ压力下,模压成φ１０ｍｍ圆片,然后进行ＸＲＤ分析,比磁化强度和磁致伸缩（λ″－λ┴）的测量。实验结果表明各样品只有少量非晶相,主要是ＳｍＦｅ２及少量的ＳｍＦｅ５和ＳｍＦｅ７化合物。样品（Ｓｍ０．９８５Ｂ０．０１５）Ｆｅ２和（Ｓｍ０．９４Ｂ０．０６）Ｆｅ２,在７２０ｋＡ／ｍ磁场下,比磁化强度分别为：５９．５,５２．３Ａｍ２ｋｇ－１,在８８５ｋＡ／ｍ磁场下（λ″－λ┴）分别为：－５１０×１０－６和－３１０×１０－６。     

铜合金在3.5%NaCl＋S^2—溶液中的腐蚀磨损行为

测定了ＨＡｌ７７－２铝黄铜，ＢＦｅ３０－１－１白铜在３．５％ＮａＣｌ和３．５％ＮａＣｌ＋Ｓ＾２－溶液中的腐蚀速率，腐蚀磨损率和电化学行为；观察了腐蚀磨损后铜合金的微观形貌。研究了腐蚀后样品的表层性能。实验结果表明，Ｓ＾２－的存在加速了铜合金的腐蚀，腐蚀磨损，使Ｅｃｏｒｒ明显负移，ｉｃｏｒｒ增加；硫离子对铜合金腐蚀磨损的加速作用与腐蚀磨损过程中的硫致脆性有关。     

苯并三氮唑对BFe30-1-1在单相及含沙人工海水中冲刷腐蚀的抑制作用*

采用旋转圆筒式冲刷认错装置通过多种电化学测试及失重测量研究了苯并三氮唑（BTA）对BFe30-1-1在单相及含砂人工海水中冲刷腐蚀的抑制作用。结果表明,BTA可有效抑制BFe30-1-1在单相及含砂人工海水中冲刷腐蚀的阴、阳极反应,属几何覆盖型缓蚀剂,其吸附满足Langmiur等温式;BTA在单相流动海水中比静态下缓蚀作用更强,但流速较高时,BTA缓蚀作用下降;在含砂人工海水中,BTA缓蚀作用随砂含量的增加而降低。     

铜镍合金BFe30-1-1在NaCl溶液中的腐蚀行为

对铜镍合金BFe30-1-1在NaCl溶液中的腐蚀行为进行了研究.测其在不同pH值的0.5mol/L NaCl溶液中的阳极极化曲线,并选择在一定电化学条件下进行恒电位腐蚀.通过对腐蚀后溶液中的Cu2 和Ni2 含量的分析和对试样断面的微区成分分析,从而了解不同条件下的铜镍合金的选择性腐蚀规律.实验结果表明:铜镍合金BFe30-1-1的选择性腐蚀类型取决于腐蚀介质的酸碱度及腐蚀电位等电化学条件.     

绿色环保型BFe10-1-1铁白铜化学抛光工艺研究

研究以H2O2为主要氧化剂的化学抛光液对BFe10-1-1铁白铜进行表面化学抛光,考察了光亮剂、缓蚀剂、H2O2稳定剂的种类,化学抛光液各组分的含量,抛光温度以及抛光时间对铜合金抛光效果的影响.优化出抛光液组成及抛光工艺条件:质量分数为30％的H2O2 350 mL/L,浓H2SO450 mL/L,无水乙醇17～20m...     

B10铜镍合金在NaCl溶液中腐蚀行为的研究

研究了BFe10-1-1铜镍合金在0.5mol/L NaCl溶液中的选择性腐蚀行为,测其在不同pH值的试验溶液中的阳极极化曲线,并选择一定电化学条件下进行恒电位腐蚀。通过对腐蚀后溶液中的Cu2 和Ni2 含量的分析和对试样断面的微区成分分析,了解不同条件下的BFe10-1-1铜镍合金的选择性腐蚀规律。试验结果表明,BFe10-1-1铜镍合金的选择性腐蚀取决于腐蚀介质的酸碱度及腐蚀电位等电化学条件。在碱性溶液中的耐蚀性比其在酸性溶液中要好,在酸性和弱碱性溶液中脱镍,在强碱性溶液中低电位下脱铜,高电位下脱镍。     

BFe10-1-1合金在NaCl溶液中点蚀行为的研究

通过测定合金在不同pH值的05 mol/L NaCl溶液中的阳极极化曲线,以及用扫描电镜、原子吸收光谱对发生点蚀后的试样和溶液进行观察和成分分析,研究了铜镍合金BFe10-1-1在NaCl溶液中的腐蚀行为.结果表明：BFe10-1-1合金在酸性和弱碱性的05 mol/L NaCl溶液下的腐蚀规律基本相似,在强碱性溶液中的低电位下,合金表面可以形成较稳定的钝化膜,因而耐蚀性能较好;当合金发生点腐蚀时,在点蚀坑内发生了脱镍腐蚀.     

Corrosion behaviour of AM60 magnesium alloys containing Ce or La under thin electrolyte layers. Part 1: Microstructural characterization and electrochemical behaviour

The corrosion behaviour of AM60 containing Ce or La (AMRE1) under thin electrolyte layers (TEL) in 3.5 wt.% NaCl solution was investigated by cathodic polarization and EIS. The results indicated corrosion resistance was enhanced by TEL decrease until 100 μm. There were three kinetic regions in polarization curves of AMRE1, whereas the second region disappeared for AM60. Meanwhile, EIS results showed capacitive loop at LFs for AMRE1 appeared under 200-300 μm thickness. The presence of second regions in polarization curves and capacitive loops at LFs in EIS was attributed to performance of new phases (γ) as indicated in microstructural characterization.     

水平连铸BFe30-1-1白铜管坯凝固过程的数值模拟

根据空心管坯的凝固传热特点建立了空心管坯水平连铸数值计算模型,采用ANSYS软件计算了水平连铸过程中浇注温度、冷却强度及拉坯速度对BFe30-1-1白铜合金管坯糊状区宽度和液穴深度的影响。结果表明,浇注温度、拉坯速度和冷却强度均对管坯液穴深度和糊状区宽度有重要影响,而浇注温度则对糊状区宽度影响不大。在此基础上采用试验的方法制备了表面光滑、无裂纹缺陷的空心BFe30-1-1白铜管坯。     

调整处理对17-4PH不锈钢耐海水腐蚀性能的影响

运用化学浸泡、极化曲线、循环极化曲线、电化学阻抗谱等方法研究了固溶后直接时效状态和调整＋时效状态的17—4PH不锈钢在人工海水中的耐蚀性能，并对显微组织作了观察和分析。结果表明，17—4PH不锈钢过调整处理后再进行时效处理，自腐蚀电位和点蚀电位升高而年腐蚀率下降，耐海水腐蚀性能全面优于直接时效态试样。其原因是17-4PH不锈钢经过调整处理后进行时效可避免贫铬区的形成，并使马氏体组织呈细小化特征，材料的组织均匀性提高。     

利用本构方程和加工图表征BFe10-1-2白铜合金的热变形行为

为了获得BFe10-1-2白铜合金的合理热变形工艺参数,通过热模拟压缩试验对该合金的高温变形行为进行了研究。试验温度为1023~1273K,应变速率为0.001~10s_-1。通过流变曲线分析、动力学分析及加工图对BFe10-1-2白铜合金的高温变形行为进行了表征,计算出BFe10-1-2白铜合金在热压缩变形过程中的激活能为425.299KJ/mol。通过Zener-Holloman参数以及真应变建立了BFe10-1-2白铜合金的本构方程用以描述该合金的高温流动应力。对计算的流动应力值与试验值进行了对比,结果表明：本构方程可以准确描述该合金的高温流动行为。此外,基于动态模型,建立了BFe10-1-2白铜合金的热加工图,并通过宏观及微观组织分析对加工图的准确性进行了验证。