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以白云鄂博超级铁精矿为原料,采用固相烧结法合成了M型锶铁氧体。通过采用X射线衍射仪(XRD)、场发射扫描电子显微镜(FE-SEM)、振动样品磁强计(VSM)对合成样品进行检测,考察了不同烧结温度和保温时间对M型锶铁氧体磁粉物相、形貌及磁性能的影响。结果表明:在烧结温度1200℃、保温时间1~5h的条件下,利用超级铁精粉均可制备出性能良好的M型锶铁氧体,其样品均为单一的磁铅石相,晶粒呈规则的六角形板状结构,其饱和磁化强度(MS)和剩余磁化强度(Mr)在1200℃、保温时间3h的条件下达到最大值,分别为71.89和36.32 A?m2/kg,而矫顽力(HC)随保温时间的延长递减。相较于纯Fe2O3粉末及其他超级铁精粉,采用白云鄂博超级铁精矿制备的锶铁氧体矫顽力明显提高。 相似文献
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采用固相球磨法制备La-Co取代系M型锶铁氧体,研究了La-Co取代量对样品晶体结构、微观形貌和磁性能的影响。结论表明:Co2+单一取代和La-Co联合取代均会引起样品晶格常数的变化,所制备的M型锶铁氧体均形成了六角片状结构。与Co2+单一取代相比,La-Co联合取代可有效抑制微粒的长大,且分布均匀。当M型锶铁氧体的化学成分为Sr0.6La0.4Fe11.7Co0.3O19时,样品的Hcj最大,达到407 kA/m,较锶铁氧体SrFe12O19的Hcj提高88.65%。 相似文献
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本文采用固相球磨法制备M型锶铁氧体,研究了Ca含量对Ca-La-Co联合取代M型锶铁氧体的影响。采用X射线衍射、场发射扫描电镜、永磁测量仪对M型铁氧体的物相、晶胞结构、微观形貌和磁性能进行了表征。Ca2+部分取代Sr2+会造成晶胞c轴收缩,Ca取代量x’’≤0.2 at%时,得到单一的磁铅石相,Ca取代量x’’≥0.3 at%时,开始出现α-Fe2O3相。Ca2+与SrO等形成低共熔物,加速晶粒c轴方向上的生长,促进六角片状结构的形成,Ca取代量xx’’=0.2 at%时,粒径在1.0 μm左右,分布均匀,随着取代量的增加,出现晶粒异常长大的现象。Ca取代量的增加会降低磁体的饱和磁化强度Ms、剩磁Br,但会提高矫顽力Hcj,当Ca取代量x’’≤0.2 at%时,样品的剩磁略微下降,而矫顽力却急剧上升。 相似文献
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对La-Co 替代的M 型高性能永磁铁氧体进行了详细介绍, 包括材料制备的工艺特点, 材料的成分, 显微结构, 内禀参数, 技术磁性能以及温度特性等。研究结果表明:最优化组分为Sr0.7 La0.3 Fe11.7 Co0.3O19 的M 型永磁铁氧体的饱和磁化强度(298 K)比SrFe12O19 永磁铁氧体的大1%~3%, 磁晶各向异性场Ha ≈1766.7 kA/m, 磁晶各向异性 常数K1 ≈4.2 ×106 erg/cm3, 磁性能:Br =445 mT, Hcj =383.6 kA/m,(BH)max =38.6 kJ/m3 。 相似文献
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本文介绍了低品位铁矿石直接还原和盐熔法相结合制备锶铁氧体新工艺,且采用该新工艺其磁性能指标达Br≥0.20T,BHc≥143kA/m,(BH)max≥8.0kJ/m3,并研究了配方、加杂及盐熔焙烧工艺对磁性能影响。 相似文献
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筒式磁选机是目前磁选工艺中应用最为普遍的一种弱磁选设备。由于开放式磁路结构中一直沿用铁氧体恒磁,因此工作磁场强度仅达17000_(?)。目前铈钴铜稀土永磁体与锶钙铁氧体恒磁组成复合磁系,虽然能把工作场强提高到25000_(?),但不能满足更广泛的需要。吉林国营8272厂与吉林冶金机电设备制造厂联合研制成功新型φ1050×2400筒式中磁磁选机,使距离极面10mm处的工作磁场强度提高到4000 相似文献
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以成分为Nd28.5Fe余B1.0Ga0.3Nb0.3 (%)的钕铁硼合金锭作为原料,采用 HDDR 工艺制备各向异性钕铁硼磁粉。重点研究了HDDR工艺过程中钙添加量对磁粉氧含量和磁性能的影响。结果表明,在不改变原有HDDR工艺参数的基础上,添加少量金属钙即可显著降低磁粉的氧化程度,大幅提高磁粉的磁性能。钙添加量小于0.1%时,由于磁粉的氧含量仍然较高而导致内禀矫顽力Hcj和最大磁能积(BH)max低劣;钙添加量大于0.3%时,由于磁粉中残留的非磁性相过多以及颗粒团聚加重会导致磁性能指标全面下降;钙添加量为0.1 ~ 0.3%是适宜的,在钙添加量为0.2%时,磁粉的综合磁性能最佳,其Br为1.37 T、Hcj为1 296 kA/m、(BH)max为340 kJ/m3。 相似文献
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张闻迢 《有色金属(选矿部分)》1983,(5)
<正> 马鞍山矿山公司于1983年6月在马钢桃冲铁矿主持召开 CT—108型永磁磁滑轮((?)1000×800毫米)技术鉴定会。应邀参加会议的有有关矿山、科研、设计等单位的30余名代表。冶金部矿冶研究总院研制的 CT—108型永磁磁滑轮是以锶铁氧体磁块为磁源,采用新型的 T 型磁系结构,因而具有场强高、磁力强(比一般磁滑轮高一倍多)、磁场深度大(距简体表面90毫米处的 相似文献
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掺锂与锶对BLT微波介质陶瓷性能的影响 总被引:1,自引:0,他引:1
研究了锂与锶的掺杂量 ,保温时间 ,球磨时间对BLT微波介质陶瓷性能的影响。结果表明 :当掺锶量为 2mol%时 ,陶瓷的Q值最高 ,掺锂量从 5mol%到 2 0mol% ,陶瓷的介电常数逐渐增大。保温时间越长 ,介电常数越大 ,而球磨时间越长 ,介电性能越差 相似文献
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<正> 随着现代工业的发展,恒磁材料的需求量越来越大,常用的镍、钴、铬基各类合金,因价格昂贵,应用倍受限制。而以各种铁(磁)素体为基础的磁性材料,如钡铁氧体、锶铁氧体,由于用途广泛,成本低,销 相似文献
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采用尼龙作为粘结剂,与锶铁氧体磁粉和添加剂经过双螺杆挤出机加热混炼、冷却制粒得到注射成型磁塑颗粒,注射成型获得注塑磁体,研究了磁粉形貌、磁粉粒度分布、尼龙配方体系和挤出温度等工艺参数对塑磁颗粒流动性能的影响。结果表明:磁粉加工方式和塑磁产品制备工艺参数对塑磁颗粒的流动性具有重要影响;球磨机磨粉,颗粒形貌接近球形,流动性好;而使用砂磨机磨粉,颗粒形状趋向片状,流动性较差;球磨时间越长,磁粉平均粒度越小,塑磁颗粒流动性能越差;通过调整尼龙配方体系可以改善加工流动性能和力学性能,制备不同性能的注塑磁体;PA6塑磁颗粒混炼挤出温度优选240~250℃。 相似文献
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采用尼龙作为粘结剂,与锶铁氧体磁粉和添加剂经过双螺杆挤出机加热混炼,冷却制粒得到注射成型磁塑颗粒,注射成型获得注塑磁体,研究了磁粉形貌、粒度分布、尼龙配方、挤出温度对塑磁颗粒的流动性能的影响。结果表明,磁粉颗粒形貌接近球形,表面平滑规则,收到外力挤压作用时更容易充填模腔,磁粉之间的摩擦力小,流动性能好。磁粉越细,其松装密度低,在充填过程中容易形成拱桥效应,流动性能越差。双峰状的粒度分布曲线可以使得流动性能和磁性能达到最佳平衡。通过配方调整可以改善加工流动性能和力学性能,制备不同性能的注塑磁体,满足客户产品特定的技术要求。PA6塑磁颗粒混炼挤出温度优选230-250℃。 相似文献
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磁铁精矿生产锶铁氧体的工艺研究 总被引:1,自引:0,他引:1
研究了用磁铁精矿制备超级铁精矿及锶铁氧体过程中,磁选、烧结温度与时间、添加剂等主要因素对磁体性能的影响,并依据磁铁精矿自身特点探讨出两种新型添加剂。在此研究基础上确定了生产优质锶铁氧体的最佳工艺条件。 相似文献
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高性能锶铁氧体磁性材料的研制 总被引:9,自引:0,他引:9
介绍了用氧化铁红和Y30BH锶铁氧体预烧料生产Y35永磁锶铁氧体及以铁鳞为原料生产Y30BH永磁锶铁氧体磁性材料的研究和生产工艺,产对进一步研制高性能磁性材料提出了一些看法。 相似文献
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分析了掺加磷尾矿对水泥熟料质量的影响,对不同掺量磷尾矿的水泥熟料进行易烧性、强度、岩相、XRD等测试.结果表明,磷尾矿的加入对生料易烧性有明显改善;掺量为2.5%时,熟料晶型形成较好,大小均匀,边棱清晰,中间相丰富;3d和28 d胶砂抗压强度达到了32.8 MPa和57.0 MPa,较空白样提高了5.1 MPa和3.3MPa.XRD图谱及TOPAS全谱分析也得出,掺加2.5%~ 5.0%磷尾矿有利于C3S以强度较高的M1型晶系存在,并对QS有稳定晶型的作用,但随着掺量的增加,又会阻碍C3S的形成,减少C3S的数量. 相似文献
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