发电机组“水冷”与“空冷”技术方案比较

兖州煤业榆林能化公司60万吨甲醇项目配套热电厂,装机容量50MW。该项目地处榆林市金鸡滩、曹家滩的榆树湾矿区,是毛乌素沙漠的边缘地带,属半干旱气候区,雨水稀少,气候干燥,属严重缺水地区。为了企业未来可持续发展,对热电厂是采用水冷发电机组还是空冷发电机组两种方案,从安全     

动力用有油和无油空压机技术经济性对比分析

无油润滑活塞式空气压缩机(以下简称无油空压机)由于能提供不含润滑油的压缩空气而广泛地应用在化学工艺流程、食品、制药工业、仪表自动控制装置和空气输送等方面。目前,作为动力用活塞式空气压缩机在我国普遍采用有油空压机,少数单位也采用了无油空压机。本文试从制造成本、驱动空压机用功率消耗和维修费用诸方面,对有油空压机和无油空压机进行比较。换句话说,就其技术经济性对比作一般分析。无油空压机为了保证经过气缸被压缩的     

L1150前装机辅助油冷系统

L1150前装机夏季频繁出现液压油高温报警故障,通过分析原车液压冷却系统以及新增辅助油冷系统的工作原理,比较辅助油冷系统安装前后设备的使用情况,安装辅助油冷系统使液压系统高温得到有效改善,设备效率明显提升,为相关设备维修人员的日常故障检修提供借鉴。     

水冷制动器摩擦副的研制

水冷制动器用于中低转速大扭矩齿轮传动箱等的性能和寿命试验，已在国外采煤机制造厂及试验室广泛使用。我国八十年代初期从国外引进，作为采煤机截煤部齿轮传动箱试验的扭矩加载设备。制动器的摩擦副是关键部件，制动器的性能和使用寿命在很大程度上取决于摩擦副。鉴于国内在摩擦副生产方面还未有成功的先例，因此立题研究，并取得了鉴定成果。1水冷制动器的特点及其工作原理以水冷制动器为加载器的试验台位布置如图1所示。电机通过扭矩传感器1与被试件输人轴联接，被试件输出轴通过扭矩传感器2与水冷制动器中图1试验台位布置框图心轴相联…     

矩形和鞍形线圈场强的计算

<正> 矩形磁系在磁选机上应用很广泛,鞍形磁系目前主要用在萨拉型高梯度磁选机上。关于这两种磁系的设计与圆柱型磁系相同,不再赘述。现在遇到的是这两种磁系以及所有非圆形线圈磁系的场强计算问题。本文主要介绍计算这些磁系场强的积木式方法。这种方法的实质是将非圆形线圈肢解成若干直线段,利用毕奥一萨伐尔公式求各线段在空间某点的场强,然后将这些场强进行迭加,即为空间某点的总场强。用这种方法可以计算由折线段组成的各种线圈的场强。本文在计算时均采用高斯单位制。一、矩形线圈场强的计算如图1所示的矩形线圈可以分成四个直线段,每段都是断面为矩形(或方形)的柱     

水冷电机外壳变形的修复

对MG200/500-QWD型采煤机水冷截割电机外壳变形原因进行分析,制定水冷电机外壳变形修复措施。     

水冷和风冷型喷油螺杆空压机能效规定值的比较分析

将能效标准规定的水冷和风冷螺杆空压机的能效值绘制成曲线,进行取值的变化趋势分析;将水冷输入比功率和风冷输入比功率进行差值对比分析,提出能效标准规定值的欠合理内容,目的在于实现标准取值的合理化。     

涂抹油和皂化油使用情况

某矿区的岩层主要为灰岩。在ZK0-2孔0—300m孔段钻进时，冲洗液全漏。使用松香涂抹油钻过漏失层后下φ89mm套管，隔住了漏失层。采用皂化油作冲洗液，钻进不到一个星期，皂化油发生破乳，造成了大量油垢塌落孔底及粘在孔壁上，发生挤夹事故。事故发生经过：某日晚班，打完最后一个回次，提上两个半立根时，再拉很费劲，直至把钻具拉死，后又把钻具压下去，再拉，上下来回活动，仍无法提起，采用千斤顶也无法顶动，最后用反丝钻杆处理。从拉上来的钻杆观察到，钻杆被一层油泥包住，有的结成油泥饼。当钻具向上提升时，孔壁的油泥皮堆积在异径接头上部，越提升，接头部位油泥堆积越多，钻具越拉越死。最后把钻杆反掉，留下一套钻具。     

国内外大石油公司投资结构对比分析

在国际油价持续低迷的背景下,优化投资结构对油公司稳定发展有着尤为重要的意义。研究分析了埃克森美孚、壳牌、BP、中国石油及中国石化等五大石油公司近年来上中下游的投资结构、变化趋势及其影响原因,并对国内石油公司优化调整投资结构提出了建议。研究表明,各大石油公司的投资结构保持相对稳定,且更注重上游投资,油价对各大石油公司投资起着重要的作用。     

水冷发电机冷却水检漏装置的改造

阐述了双水内冷发电机检漏装置的设计与改进 ,这种装置已经成为发电机安全运行的可靠保证     

丰矿俱乐部水冷空调工程设计的体会

丰城矿务局俱乐部总面积 680ｍ2 ,厅座 794个 ,楼座 2 90个 ,既是多功能的综合性的文化娱乐中心 ,又是会议中心。在夏季俱乐部室内温度一直持续过高 ,空气不流畅 ,使人感觉不适 ,原先采用吊扇降温 ,根本无法满足要求 ,因此决定改用全空气通风降温。俱乐部观众厅长 2 5ｍ ,宽 2 0ｍ ,高 1 0ｍ ,单位面积余热 60ｋｃａｌ/ｍ2 ·ｈ。设计将送风口沿观众厅长度方向布置 ,送风温差 6℃ ,送风口送风速度为 4ｍ/ｓ。经计算 ,夏季最大冷负荷为 1 60 0 0 0ｋｃａｌ/ｍ2 ·ｈ ,单位建筑面积冷指标为 2 3 5ｋｃａｌ/ｍ2 ·ｈ ,每个送风口风量为1 5 71ｍ…     

采煤机隔爆水冷三相电动机的设计

根据生产发展需要,针对采煤机用防爆型水冷电动机的要求,依据电动机热量传递图调整了电磁负荷分布,使热源分布进行优化设计,其散热水路采用了往复式水路,相应提高了电动机自身散热能力。通过建立的热传导模型图对电机定子绕组温升进行了计算,并对电动机的机轴和机座以及花键经过了强度校算,试验结果表明,所设计的电动机在现场运行良好,方法合理有效。     

和车辆内燃机油的选择

矿用车辆由于马力大、工作环境恶劣、驾驶条件苛刻、因此必须根据自身发动机的特点，选择适宜的ＳＡＥ粘度级别和ＡＰＩ使用性能分类的柴油机油，确定合理的换油期，以保证发动机良好润滑油，达到车辆正常运转、节省维修费用、延长发动机使用寿命的目的。     

高压电机定子线圈崩断的现场处理工艺和预防措施

本文分析了高压电机定子线崩断的主要原因，侧重提出了处理的工艺和在使用，维护时应注意的问题及防范措施，。     

冷弯薄壁型钢抗风墙柱中美设计方法对比

在冷弯薄壁型钢抗风墙柱设计时,由于中美规范的计算方法及参数取值存在差异,抗风墙的龙骨在风荷载作用下的计算长度也有所不同。选用薄壁和厚壁两种型钢进行对比,将抗风柱视为简支梁,两端铰接进行计算,其他参数不变。首先分析出风荷载作用下型钢的有效截面特征,然后由截面特征及风荷载来计算出其在强度计算限值、腹板屈曲限制和挠度限值条件下的计算长度。通过对比发现,中美规范冷弯薄壁型钢的计算长度在强度计算和腹板屈曲限值条件下有较大差异,前者相差最大为59. 6%,后者相差最大为86. 2%;在挠度限值的条件下并没有多大差异,两种规范下相差最大为0. 01%。结合公式和数据的分析,中国规范较为保守,而美国规范较为经济。     

水冷变频系统在MMD破碎站上的应用

基于MMD全移动破碎站系统的实际需要,结合MMD全移动破碎站结构的分析,研究水冷变频系统适合MMD破碎站使用的方案,从而确保全移动破碎站的稳定可靠运行。     

防爆式水冷三元催化器的设计及应用

针对煤矿井下车辆尾气排放高的问题,通过分析道路用三元催化器的工作原理及结构构成,选型加拿大DCL型三元催化器,根据我国煤炭行业MT 990—2006《矿用防爆柴油机通用技术条件》的要求,对三元催化器进行了防爆式水冷设计改造;然后采用了2种布置方案,并进行性能试验和整车现场试验。试验结果表明:防爆改造后的三元催化器的表面温度低于150℃,符合MT 990—2006的要求;加装防爆式三元催化器后的防爆车辆的CO和HC排放明显降低。     

水冷电机设计中应注意的一个问题

综采放顶煤工艺中,顶板煤层直接垮落在刮板输送机上常常掩埋整个拖动电机。这样,如输送机选用风冷电机,电机的散热风道被掩埋失去了散热能力,很容易烧毁电机。当选用水冷电机时,由于电机的冷却水道布置在电机的壳体夹层中,通过高压水流散热,即使电机被整体掩埋,水冷电机仍可     

输送机用隔爆水冷异步电机的损耗计算

输送机用隔爆异步电机在运行的过程中,经常处于空载、轻载和过载运行状态,导致电机的定转子电流和损耗不断发生变化,对电机的温升和可靠运行带来影响。以YBSD-525/263-4/8G电机为例,建立电机的二维有限元模型,对3种不同运行状态下电机损耗进行了分析。通过对电机铜耗分析可知,随着负载的增加,基波电流和谐波电流也逐渐增大,定转子的铜耗也增大。在对电机的铁耗进行分析时,考虑磁密分布不均的影响,将电机的定转子铁芯分成7个部分分别对磁密和铁损进行计算和分析。由分析结果可知:当电机负载增加时,定转子齿顶和齿身的铁损增加最快,齿根和齿轭的铁损变化不大。本研究为今后对隔爆水冷异步电机负载状态改变时内部温度场的分析奠定基础。     

SIRUS-400型采煤机牵引部的水冷装置

<正> SIRUS-400型采煤机牵引部液压系统系高压大流量闭式液压系统,由功率损耗所产生的热最有10.6kcal/h。原设计为箱体压力水强制冷却(水压8kg/cm~2,水量20L/min)。液压系统内部没有冷却装置,系统热交换能力差。采煤机工作时,牵引部油温一般在50～70℃之间,经常超过允许温升,致使油的粘度降低,系统泄漏增加,影响系统工作性