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据1988年亚太地区钢铁学术会议资料报道,对于生产一给定强度的钢板来说,TMCP 工艺使减少合金元素用量及碳含量成为可能。TMCP 钢的特点是碳低、碳当量低。TMCP 钢具有优良的低温韧性,良好的可焊性,高的 HAZ 韧性和低的 HAZ硬度。 相似文献
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测定了工业生产的76批热轧和控轧16Mn钢板力学性能,铁素体晶粒平均直径和珠光体百分数;通过多元线性逐步回归分析得到多元线性回归方程,用以解决16Mn钢板热轧和控轧生产中的一些实际问题。 相似文献
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通过热模拟试验,采用光学、电子显微技术和力学分析等方法,系统研究了不同控轧控冷工艺对含铌弹簧钢中铌的碳氮化物的析出行为、显微组织和力学性能的影响规律,提出了生产含铌高强度弹簧钢合理的控轧控冷工艺参数。试验结果表明,在Nb-Si-Cr系弹簧钢化学成分的基础上,通过控轧控冷工艺参数的优化可以获得组织性能理想的热轧材成品,其索氏体含量、强度及塑性性能较普通高强度弹簧钢有大幅度提高。 相似文献
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车轮用双相钢板控轧控冷工艺 总被引:1,自引:2,他引:1
轧制加热温度 12 0 0± 2 0℃、终轧温度为 80 0~ 85 0℃、卷取温度 4 0 0~ 5 0 0℃生产的车轮用双相钢板 (0 0 6 %~ 0 0 9%C ,Si≤ 1 2 0 % ,Mn≤ 1 5 % ,Cr≤ 1 0 % )的组织为铁素体 +10 %~ 2 0 %马氏体 ,屈服强度395~ 4 4 5MPa ,抗拉强度 5 95~ 6 5 4MPa ,延伸率 2 8%~ 34%。每卷带钢纵向强度差为 15~ 33MPa ,在车轮制作过程中冲压成型良好 ,冲废率小于 0 5 %。 相似文献
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采用控轧控冷工艺生产车轮用轮辐钢板 总被引:1,自引:0,他引:1
通过1700 mm热连轧机组对轮辐钢(%:0.09C、0.12Si、0.98Mn、0.010P、0.005S、0.010Nb、0.04Als)进行830~890℃终轧温度和620~680℃卷取温度的轧制试验。结果表明,板坯加热温度1230~1250℃、终轧温度(870±15)℃、卷取温度(660±15)℃生产的车轮用轮辐钢板的组织为细铁素体加少量的珠光体,屈服强度335~380 MPa,抗拉强度430~485 MPa,伸长率26%~31%,每卷带钢的纵向强度差为13~37 MPa,在车轮制作过程中冲压成型良好,冲废率小于0.3%。 相似文献
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应用Gleeble-3500热/力模拟试验机研究了轧后冷速(20—0.5℃/s)、卷取温度(630—500℃)、精轧初始温度(1000—900℃)、末道次精轧温度(860~750℃)对X65管线钢(0.08%C、1.38%Mn、0.032%Nb、0.041%V、50×10^-6N)显微组织的影响。结果表明,增加轧后冷却速度、减小950℃左右的压下量,降低终轧和卷取温度可细化板材组织。提出150mm×1700mm板坯轧成7.1mm成品板的轧制温度为:1150—1200℃加热,≤1130℃粗轧至35mm,950—1020℃精轧,≤830℃终轧,≤580℃卷取,其产品力学性能满足标准要求。 相似文献
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49MnVS3非调质钢(/%:0.47C,0.39Si,0.90Mn,0.016P,0.050S,0.22Cr,0.09V,0.015Ti,0.011Al,0.02Ni)的生产流程为铁水预处理-60t顶底复吹转炉-LF处理-VD真空脱气-220 mm×300 mm坯连铸-控轧控冷。研究了控轧控冷工艺对49MnVS3非调质钢组织和性能的影响。φ110 mm轧材试验工艺参数:加热温度1150~1250℃、开轧温度1 0500℃、终轧温度850℃、轧后冷却速度70℃/min、冷却开始温度850℃和终止温度500℃。结果表明,试验炉次粒度提高高.5~1.0级,带状组织减轻轻0.5~1.5级,硬度、强度及塑韧性均有所提升,获得良好的强韧性匹配。 相似文献
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针对含Nb微合金化钢 ,模拟安钢中板现有生产工艺 ,利用透射电镜技术 ,研究在试验室条件下 ,通过对试样进行单道次及多道次金属再结晶区和未再结晶区的控制轧制 ,探讨控轧控冷工艺对Nb碳氮化物第二相粒子析出规律的影响 ,并结合安钢轧制工艺现状 ,提出建议 相似文献