火力发电厂300MW机组汽轮机隔板静叶片裂纹的焊接修复

对某火力发电厂300MW机组汽轮机隔板静叶裂纹成功进行了焊接修复，该静叶材料为1Cr13马氏体耐热钢，具有较大的冷裂纹倾向，为此制定了合理的焊接修复工艺，焊前必须预热到200-250℃，焊后进行高温回火热处理消除应力。采用该办法修复的隔板静叶运行至今两年多，未发现问题。     

利用氧气热吹焊补消应法防止焊接裂纹的产生

ZG15Cr1Mo1V是一种低合金珠光体耐热钢,淬硬倾向较大,焊补时易产生裂纹。所以,焊接工艺上一般都规定要进行焊前预热,焊后消除应力处理。但由于焊前预热和焊后消除应力处理都需要在电炉中进行,所以,如果遇到铸件缺陷较多时,就会给生产上带来一定困难。为此,我们在生产实践中摸索出利用氧气热吹焊补消应法,来防止焊接裂纹的产生。这种方法既简     

新型电感应加热器在焊前预热及焊后热处理中的应用

1.概述 中、高碳钢和低合金结构钢的焊前预热、后热及焊后热处理工艺的控制,直接影响到焊接接头的质量。如达不到预热及焊后热处理的工艺要求,将会产生冷裂纹及延迟裂纹,给低合金耐热钢和高强度钢的压力管道、容器的安全运行带来严重的后果。因此选择优质、高效、便捷、可靠的现场焊接     

15Mo3耐热钢焊接性试验研究

对德国钢材１５Ｍｏ３进行了斜ｙ型坡口焊接裂纹试验、再热裂纹试验及层状撕裂等金属焊接性试验；制定了适合于这种进口钢材的焊接工艺；分析研究了１５Ｍｏ３耐热钢的焊接性。结果表明，１５Ｍｏ３耐热钢冷裂倾向和再热裂纹倾向较小，层状撕裂倾向较大。     

15Mo3 耐热钢焊接性试验研究

对德国钢材１５Ｍｏ３进行了斜ｙ型坡口焊接裂纹试验、再热裂纹试验及层状撕裂等金属焊接性试验；制定了适合于这种进口钢材的焊接工艺；分析研究了１５Ｍｏ３耐热钢的焊接性。结果表明，１５Ｍｏ３耐热钢冷裂倾向和再热裂纹倾向较小，层状撕裂倾向较大。     

浅析铬钼耐热钢管道焊接裂纹的控制措施

简要分析铬钼耐热钢焊接裂纹产生的主要因素,并有针对性地从材料管理、焊工管理、控制氢的来源、预热、焊接工艺及过程控制、后热、焊后热处理、无损检测等方面提出了控制铬钼耐热钢裂纹产生的几项措施,为确保铬钼耐热钢焊接质量提供了有力的保证。     

催化重整加热炉炉管焊接工艺试验研究

结合某炼油工程催化重整装置四合一炉炉管焊接施工要求，对炉管用钢的焊接性进行了试验研究，并进行了TIG焊和手工电弧焊的工艺评定。试验结果表明，STF A26耐热钢有较高的淬硬倾向和冷裂敏感性，采取焊前预热和焊后热处理措施，有利于改善焊接接头的力学性能。     

Q690ZM中锰钢的焊接冷裂纹敏感性

采用Ar-CO2气体保护焊通过最高硬度试验和斜Y型坡口焊接冷裂纹试验,研究了Q690ZM中锰钢的焊接冷裂纹敏感性.结果表明:当焊接热输入由10 kJ·cm-1增加至20 kJ·cm-1或预热温度由20℃升高至200℃时,中锰钢焊接热影响区的显微硬度均略微降低,最高硬度均高于430 HV,焊接冷裂倾向严重;当焊接热输入为15 kJ·cm-1,预热温度由100℃升高至200℃时,斜Y型坡口焊接裂纹试验中试验焊缝的表面裂纹和根部裂纹逐渐消失,断面裂纹率降低至9.09％.为防止冷裂纹的产生,中锰钢焊前必须进行150～200℃的预热,并进行相应的焊后热处理;粗晶热影响区中粗大的马氏体板条晶体学取向差小,大角度晶界密度低,抵抗解理裂纹扩展的能力弱,因此焊接冷裂纹萌生后沿紧邻熔合线的粗晶热影响区扩展.     

马氏体/贝氏体异种耐热钢焊接接头的力学性能及界面失效

采用脉冲氩弧焊接工艺、高温加速模拟工况、高温持久、常温力学性能试验研究了不同焊缝强度匹配条件下,马氏体耐热钢9Cr1MoVNbN与贝氏体耐热钢12Cr2MoWVTiB异种钢焊接接头的力学性能、高温强度、蠕变损伤及界面破坏特征。研究结果表明,焊前预热250℃,焊后回火750℃×1 h条件下,加速模拟运行500h、1 000 h、1 500 h后低匹配焊接接头的界面蠕变损伤较严重,力学性能下降明显,失效倾向较大;而中匹配接头的蠕变损伤及失效倾向较小,中匹配与低匹配接头的持久强度比较接近:而高匹配接头的持久强度最低。因此,对于9Cr1MoVNbN/12Cr2MoWVTiB异种钢焊接接头采用中匹配比较合适。     

新型马氏体耐热钢T92的焊接性能及焊接工艺研究

由新型马氏体耐热钢T92的CCT曲线可以看出,T92钢在较宽冷却速度范围内都会发生马氏体转变,在焊接过程会出现冷裂纹和脆化现象,并且韧性较低。试验表明,采用合理的焊接材料,制定合理的焊接工艺,T92焊接接头的强度可以达到母材的强度,焊接接头韧性虽低于母材,但是能满足使用要求,焊前预热和焊后热处理是T92钢焊接工艺的必要环节。     

锅筒管接头焊缝焊接氢致延迟裂纹的返修

某锅炉厂制造的锅筒 ,其壳体材质为P3 5 5GH ,厚度 1 0 0mm ,管接头材质为 2 0钢 ,规格为 43 8mm×80mm ,在管接头和壳体的对接焊缝焊后用超声波探伤时 ,在近焊缝表面及其内部出现了断续的微裂纹。一、缺陷分析该产品环焊缝在焊后热处理后对接头进行1 0 0 %UT检验时出现裂纹 ,说明裂纹不是在焊后立即出现 ,而是在焊后一段时间出现 ,具有延迟性。进一步取样分析 ,证实缺陷性质为“氢致裂纹”。二、缺陷产生的原因众所周知 ,钢种的淬硬倾向、焊接接头的含氢量及其分布、焊接接头的应力状态是产生焊接冷裂纹的三大主要因素。它们相互作用 ,相…     

T91和P9取热管异种钢焊接

分析T91、P9取热管的焊接性能,针对其淬硬性强,冷裂纹倾向大的特点,采取焊前预热、严格控制层间温度、焊后及时消氢等工艺措施,避免冷裂纹产生,确保焊接接头性能,并成功应用在生产实践中。     

汽车车架断裂的焊接修复

车架是整个汽车的基础件,其受力情况复杂,在使用中容易产生变形和裂纹,焊接修补是车架断裂修理的主要手段。而一些汽车修理厂在进行其焊补时,由于不注重焊接方法,结果焊后运行中再次出现了更大裂纹或断裂,加速了车架损坏,降低了有     

汽轮机叶片焊接

<正> 贵阳发电厂8号汽轮发电机是容量为50MW/h的发电机组。70年代,该机组汽轮机末级叶轮的叶片曾断裂过。当时由于厂里没有焊接技术人员,因此是请部属修造厂的焊工焊接的。焊后热处理工艺要求严格,各种费用开支大。以后,该汽轮机末级叶轮又有一叶片折断,一根裂纹后锯断。还有一根产生横向裂纹,裂纹占叶片宽度的2/3。为保证该汽轮发电机组能及时投运发电,我厂在叶轮上采用焊后不热处理的工艺进行焊接获得成功。现将焊接工艺介绍如下。     

耐热钢P5与不锈钢304H的焊接

对于SA335P5耐热钢弯头与SA312TP30 4H不锈钢管的异种钢焊接 ,根据使用工况等可以采用不同的焊接工艺方案。本文介绍了通过在SA335P5耐热钢弯头端堆焊过渡层 ,进行热处理和探伤后再与SA312TP30 4H不锈钢管的焊接 ,从而兼顾了耐热钢需要焊后热处理及不锈钢需保持防腐性能和抗晶间腐蚀的问题 ,通过焊接试验结果表明 :制定的焊接工艺已成功地用于乙烯裂解炉对流段的制造。     

低合金耐热钢焊接材料及接头性能的现状及发展趋势

介绍了低合金耐热钢焊接材料及接头性能的研究现状及2个发展趋势。阐述了焊材中合金元素（如Cr，Mo，Ti，V，Nb等）对焊缝组织和性能的影响以及新型低合金耐热钢焊接材料的研制；对焊接接头长期在高温高压下容易出现再热裂纹和蠕变裂纹这2种现象进行了分析；讨论了热处理工艺对低合金耐热钢焊接接头性能影响。     

ASTM A517焊接性试验方案

为验证ASTM A517锻件钢板是否适于焊接加工,必须按照一定的要求进行焊接性试验,例如:斜Y型坡口焊接裂纹试验、T型接头焊接裂纹试验、焊接热影响区最高硬度试验、平焊位对接焊焊接试验等、各试验项目必须要有明确的试验目的.     

电建行业焊接技术发展现状浅析

随着超临界锅炉的引入,一些新型耐热钢也进入我国电力行业。文章针对目前火电机组新型耐热钢焊接技术的现状,分析了锅炉用钢在焊接性能、焊接及焊后热处理、焊接培训、焊接质量合格标准等方向需要研究的问题,对促进电建焊接技术的发展有一定的参考价值。     

汽车下摆臂断裂失效分析

采用OM、SEM、 光谱仪等设备对下摆臂焊合件的焊接接头及母材显微组织、 断口显微形貌和材料的化学成分进行了分析,发现焊缝中存在根部裂纹及焊缝边缘存在未熔合缺陷.由于焊接工艺不当,导致下摆臂在焊接接头中形成冷裂纹,在服役应力的作用下,疲劳裂纹扩展,最终导致下摆臂断裂失效.结果表明:通过焊接工艺的改进,增加焊后去应力退火...     

常减压塔复合钢板焊接裂纹的原因分析

正常压塔、减压塔是齐鲁分公司炼油厂新建常减压装置的关键设备,因其直径大、超高、质量大,运输困难,所以必须在现场组焊安装。塔体的封头和锥段采取在制造厂分片压制的方法,筒体材料在现场进行坡口加工、辊圆而成。由于常减压塔的主体材料均为不锈钢复合钢板,因此导致组焊工艺复杂、焊接工作量大、施工难度高。通过严格控制焊接工艺和操作纪律,采取有效措施消除焊接裂纹等缺陷,从而达到保证焊接质量和设备安装质量的目的。