提高20Cr圆钢一次合格率热处理工艺研究

20Cr圆钢是低成本的渗碳钢,应用范围广泛,但力学性能不稳定.通过热处理试验和分析,探索出最佳的20Cr圆钢试样热处理工艺,提高了性能的一次合格率.     

40Cr圆钢冲击功不合格原因分析

针对40Cr圆钢个别炉号冲击功不合问题,通过分析钢种成分、金相组织,并对生产过程进行调查,得出A类夹杂物是造成圆钢冲击功不合的主要原因。通过采取有效措施,40Cr圆钢冲击功不合问题得到控制。     

Q345E热轧圆钢冲击性能不合格原因分析

运用金相显微镜、扫描电镜对冲击不合格的Q345E热轧圆钢进行了分析和研究.结果表明,成分偏析、马氏体条带是导致圆钢冲击性能不合格的主要原因.降低夹杂物含量、减轻偏析和优化轧制工艺可提高冲击性能合格率.     

提高20Gr圆钢一次合格率热处理工艺研究

20Cr圆钢是低成本的渗碳钢，应用范围广泛，但力学性能不稳定。通过热处理试验和分析，探索出最佳的20Cr圆钢试样热处理工艺，提高了性能的一次合格率。     

连铸坯质量对圆钢热顶锻性能的影响分析

采用金相、扫描电镜等手段对圆钢热顶锻不合格试样进行分析,探讨了连铸坯质量对圆钢热顶锻性能的影响,提出区分和辨识坯料缺陷的方法,对坯料缺陷形成原因和轧制过程中缺陷演变规律进行分析,为工艺优化和圆钢热顶锻性能改善提供理论依据。优化炼钢精炼工艺,提高钢水纯净度和铸坯表面质量,45#和20Cr热顶锻合格率分别提高了10.30%和7.70%。     

40Cr热轧圆钢表面裂纹的产生原因

通过化学成分检验、金相分析、及对连铸工序进行调查,分析了转炉冶炼40Cr热轧圆钢表面裂纹的产生原因。结果表明,连铸拉速不稳定是造成裂纹的主要原因。并跟踪分析了一个浇次连铸拉速的控制情况。     

淬火工艺对新型耐蚀耐磨钢的组织和性能的影响

为了得到综合性能优异的新型耐蚀耐磨钢，探究了淬火工艺对1.0Cr和3.5Cr两种钢组织性能的影响。借助场发射扫描电镜、透射电子显微镜、拉伸和冲击检测等手段对两种钢在不同淬火工艺下的组织性能进行了观察及分析。研究结果表明，淬火温度通过影响晶粒尺寸和碳化物溶解程度来影响两种钢的力学性能。当淬火温度为900℃时，两种钢均得到最佳的综合力学性能；当淬火温度低于900℃时，1.0Cr钢的晶粒尺寸不均匀导致力学性能相对较差，而3.5Cr钢中弥散分布的碳化物阻碍了原奥晶粒长大，因此其力学性能比同淬火温度下的1.0Cr钢更优异；淬火温度升高到960℃时，由于Cr的碳化物完全溶解，两种钢的晶粒尺寸均显著增大，力学性能相对降低。研究结果为获得最佳性能的新型耐蚀耐磨钢提供了工艺指导。     

探讨提高合金结构钢40Cr力学性能一次检测合格率的主要途径

文章探讨了影响合结钢40Cr力学性能一次检测合格率的关键因素。引用正交试验结果制订了“常用40Cr钢试样热处理工艺”,通过检测分析一次不合格试样的C％偏析存左的问题和五害元素影响,提出了提高40Cr钢力学性能一次检测合格率的主要途径。     

传统棒材连轧生产线低合金钢控制轧制工艺的开发

开发了在传统棒材连轧生产线上采用中间冷却装置和快速冷却导卫对低合金钢棒材的控制轧制工艺。Φ40mm 40Cr钢控制轧制的终轧温度为880～920℃，比传统轧制的终轧温度低60℃。检验结果表明：控制轧制的40Cr圆钢的强度和延伸率与未控制轧制的40Cr圆钢相同，但经控制轧制的圆钢心部冲击功较未控制轧制的提高2～3倍，晶粒度级别提高1．0～1．5级，横断面力学性能更加均匀。     

40Cr钢托辊开裂失效分析

采用化学成分分析、金相检测及物理性能检测等方法,对40Cr钢托辊的开裂原因进行了分析。结果表明：位于托辊R角处的裂纹,属于淬火冷却裂纹;托辊R角处两侧壁厚相差较大,且未圆滑过渡,加之采用水作为淬火介质,使得淬火时组织转变产生的组织应力超过了材料的抗拉强度,产生了淬火裂纹。通过对托辊结构设计、淬火工艺等方面进行优化,可以降低40Cr钢托辊淬火开裂的风险。     

A Mn-Series of Oil Quenched Super-Strength Bainitic Steel With High Hardenability

A new Mn-series of oil-quenched super-strength bainitic steel was developed on the basis of the alloy system of the original Mn-series air cooled bainitic steel. The mechanical properties of the new steel are well combined while precious alloy elements and complicated technologies are not needed for its production. Experimental results show that bainite/martensite (B/M) dual phase microstructure can be obtained within a very wide cooling rate range and bainite microstructure exists even when the cooling rate reaches as fast as 60 ℃/s; the hardenability of the steel is better than that of 40CrNiMo and 42CrMo; the diameter of the round bar made of the steel is 250 mm, and the round bar tempered at 350 ℃ after oil quenching exhibits its central mechanical properties as follows: Rm=1550 MPa, Rp0.2=1270 MPa, A=15%, aku=95 J/cm2 (at room temperature).     

大厚度严要求14Cr1MoR钢最佳热处理制度探究

简要分析了大厚度14Cr1MoR钢板强度/低温冲击韧性匹配性差的原因,在此基础上研究了系列热处理制度对钢板组织和性能的影响,进一步探究了最佳的热处理制度.结果表明,导致大厚度14Cr1MoR钢板强度/低温冲击韧性匹配性差的根本原因是轧制或淬火过程中形成的大块状非均匀性组织,以及晶界及基体处含铬/钼碳化物的不规则聚集长大...     

1Cr13马氏体不锈钢热处理工艺探讨

采用不同的热处理工艺分析淬火和回火温度及保温时间对1Cr13不锈钢力学性能、金相组织的影响，得到使其力学性能达到最好的热处理工艺，使1Cr13的力学性能符合GB1220-99的要求。     

800MPa级高强钢调质工艺的研究

针对1种800MPa级高强钢的调质过程,分析了不同淬火温度和回火温度对实验钢力学性能和组织的影响。结果表明：淬火温度在880～920℃之间时,随着淬火温度升高,实验钢的强度逐渐降低,-40℃冲击韧性是先升高后降低,并在900℃达到最大;回火温度在550～700℃之间,随着回火温度的升高,实验钢的强度逐渐下降,-40℃冲...     

热处理对1Cr12Ni3Mo2VN马氏体耐热钢组织和性能的影响

试验1Cr12Ni3Mo2VN钢（/%:0.13C,0.16Si,0.70Mn,11.42Cr,2.78Ni,1.67Mo,0.30V,0.0360N）的冶金流程为30t EAF-LF-VD-3t ESR-锻造成Φ350mm材。研究了950~1100℃淬火和200~700℃回火对1Cr12Ni3Mo2VN钢组织与性能的影响以及500℃,500~10000h时效的拉伸性能。结果表明,淬火温度950~1100℃对1Cr12Ni3Mo2VN钢力学性能的影响不明显;该钢的回火脆性区在600℃左右,但对钢的塑性的影响较小。经1040℃淬火、540℃回火的1Cr12Ni3Mo2VN钢,在500℃时效500h后,其抗拉强度和屈服强度分别下降了7.7%和5.8%,时效10000h后,其抗拉强度和屈服强度分别下降了13.4%和14.6%,断面收缩率下降了40%,主要原因是杂质元素在晶界处偏聚以及碳化物在晶界处析出。     

提高Q345B钢板探伤合格率的生产实践

为找出20～40 mm Q345B钢板探伤不合格的原因,在探伤检测不合格部位取样,采用金相等分析方法,对试样的金相组织和化学成分进行了分析,认为锰元素偏析和轧后钢板冷却速度过快是探伤不合格的原因。对此问题,采取提高钢水纯净度、加强连铸保护浇铸、改善铸坯中心偏析等措施后,该规格Q345B钢板探伤合格率由72.6%提高到94.8%,取得了显著效果。     

高强度弹簧钢60SiCrV7 的性能和应用

试验研究了新型高强度弹簧钢60SiCrV7(%:0.54～0.65C,1.35～1.65Si,0.7～1.0Cr,0.1～0.2V)的淬、回火工艺对力学性能的影响,结果表明,经最佳热处理工艺920℃油淬,430～450℃回火后,钢的抗拉强度为1750MPa,屈服强度1440MPa,冲击功9J,具有高的疲劳寿命,可以满足高强度弹簧设计需求。     

淬火温度对780 MPa级Ti-Nb-B微合金化水电用钢组织和力学性能的影响

研究了淬火温度对780 MPa级水电用钢(/%:0.09C,0.10Si,1.50Mn,0.009P,0.002S,0.90Cr,0.20Ni,0.023Ti,0.004Nb,0.001 0B)组织和力学性能的影响。结果表明,试验钢不同温度淬火后均得到了板条贝氏体组织,随着淬火温度910℃升高至950℃,奥氏体平均晶粒从9.1μm长大到16.6μm,试验钢回火后基本保持了淬火态的板条结构。淬火温度在910～950℃试验钢的强度随着淬火温度的升高先增大后减小,并在930℃时达到最大,试验钢冲击韧性和断后延伸率与强度有着相同的变化规律。在930℃淬火,610℃回火的工艺参数条件下,获得最佳的力学性能:屈服强度为802 MPa,抗拉强度为858 MPa,伸长率为19%,-40℃冲击功为238 J。     

热处理工艺对新型Cr8Mo2VSi和D2冷作模具钢扁钢组织和力学性能的影响

 研究了热处理工艺对高碳、高铬冷作模具钢Cr8Mo2VSi和D2钢的组织和性能的影响,结果表明：Cr8Mo2VSi比D2钢的碳化物更细小、均匀;1020～1040 ℃淬火,Cr8Mo2VSi的硬度略低于D2,经高温回火后,Cr8Mo2VSi钢表现出更好的二次硬化效应,其硬度高于D2钢1~2（HRC）,并且比D2钢具有更好的强、韧性配合。     

Morphologies of martensite and bainite in different steels

The mechanical properties of the steel are different under different heat treatment processes, due to the different contents and morphologies of martensite and bainite in the steel. Different heat treatment processes of 45 steel, 40Cr steel and 38CrSi steel were used to obtain the martensite and bainite structure. The micromorphologies of martensite and bainite in different steels were observed and analyzed by optical microscopy, scanning electron microscopy and transmission electron microscopy, and their contents were estimated. The results show that the morphology of martensite in steels with different carbon contents after water quenching changes with the increase in carbon content, and the transition is from low- carbon lath to medium- carbon needle- strip coexistence. After different heat treatments of the same kind of steel, bainite with different morphologies can be obtained. Most bainite of 45 steel, 40Cr steel and 38CrSi steel nucleates at grain boundaries and grows inside the grain. The precipitation of carbonless bainite and granular bainite is related to the heat treatment process. The bainite morphology gradually changes from feather bainite to carbon- free bainite as the carbon content and heat treatment temperature decrease.