40Mn2圆钢热顶锻开裂原因分析

本文针对40Mn2圆钢1/3热顶锻严重开裂问题,运用高倍显微镜、扫描电镜、能谱仪等检测设备,结合钢坯低倍酸洗,从坯到材系统分析,综合分析发现造成圆钢表面裂纹的重要原因是钢坯存在皮下裂纹、柱状晶较发达等低倍缺陷。为冶炼生产工艺优化提供依据,从而实现40Mn2批量稳定生产。     

40Mn2圆钢的研制与生产实践

介绍了宣钢公司开发生产40Mn2圆钢的冶炼工艺、轧制工艺、产品的低倍组织和力学性能。采用150t复吹转炉冶炼,终点碳含量0.10%、磷含量≤0.020%;LF精炼后,喂入钙线进行夹杂物变性处理,软吹时间28 min;连铸工艺严格执行中间包烘烤工艺,实现无氧化保护浇铸;轧制过程中,钢坯的上下表面温差50℃,轧后将圆材收集堆冷。通过合理控制各项生产工艺参数,使40Mn2合金结构圆钢的各项技术指标均能满足GB/T3077-1999的要求。     

热轧钢带边裂原因分析

针对济钢J55热轧钢带边裂问题,通过低倍组织检验、金相和光谱分析、化学成分试验等方法,分析了生产过程控制参数,研究了热轧钢带边裂的成因,提出了改进措施,并取得了显著效果。     

77MnA钢盘条质量的检测分析

通过对 77Mn A连铸坯进行低倍分析 ,跟踪轧制 ,对轧材低倍、高倍分析 ,找出了影响 77Mn A钢盘条质量的内部因素。     

40Mn2小方坯连铸生产工艺研究

本文介绍了福建三钢5#小方坯连铸机开发圆棒40Mn2的生产实践过程,对其中的关键工艺参数进行了对比试验,找出了合适的生产圆棒40Mn2的小方坯连铸生产工艺参数,实现了福建三钢圆棒40Mn2稳定、批量生产。     

低倍检验在铸坯质量控制中的应用

介绍了天铁炼钢厂铸坯低倍检验技术在质量控制中的应用情况,分析了低倍组织缺陷的产生原因。通过采用低倍检验技术对连铸工艺参数的确定、设备运行状况的判断及提高铸坯质量起到了很好的作用。     

高镍软磁合金1J79,1J85钢锭锻裂原因分析

通过解剖1J79、1J85钢锭,经酸浸低倍、金相和扫描电镜等检验手段,发现锻裂钢锭铸态晶界集聚大量的含有Si、Mn等元素的夹杂物,并引起加热钢锭网状裂纹,从而探讨了产生夹杂物的冶金因素和生产中应注意的问题。     

20Mn2车桥管推方裂缺陷研究

为了探寻20Mn2车桥管在加工过程中产生推方裂缺陷的原因,借助光学显微镜、扫描也子显微镜、氧氮分析仪等测试手段,研究了推方裂的影响因素和形成机理.结果表明裂纹均出现在冷推方后的方管角部,缺陷试样氮的质量分数达70×10^-6以上,在裂纹试样低倍组织中发现上贝氏体组织,裂纹处有钢中夹杂物存在.通过降低钢液增氮、提高淬火冷速以及减少钢中夹杂物,可以有效减少推方裂的产生.     

基于MeltFlow-VAR的TC2钛合金铸锭熔炼工艺研究

TC2钛合金真空自耗熔炼(VAR)过程中,由于Mn元素的偏析,导致铸锭中化学元素分布不均匀,以致于加工材在进行“空烧”低倍检验时,存在明显的亮斑、亮条等组织缺陷,影响产品后期加工性能。本文依托MeItFlow-VAR仿真模拟软件对Φ720mm规格TC2钛合金成品铸锭真空自耗熔炼过程中的熔炼电流、稳弧电流交变时间等熔炼工艺参数进行模拟,通过对模拟结果的分析,制定出相对合理的熔炼工艺参数,并根据制定的熔炼工艺参数,进行Φ720mm规格TC2钛合金成品铸锭真空自耗熔炼试验。结果表明,适当减小熔炼电流以降低熔速、延长稳弧电流交变时间,可使TC2钛合金铸锭中Al、Mn元素分布均匀,有效改善Mn元素偏析现象。通过对后续加工材的追踪验证,本次试验所生产的TC2钛合金铸锭在锻造成加工材进行“空烧”后进行横纵向低倍检验,均未发现亮斑、亮条等组织缺陷。     

转炉45＃钢内裂分析

对转炉45＃钢低倍检验出现内裂的试样通过电子显微镜进行组织、夹杂物成分定性分析及氧含量、硫含量的测试，结果表明：转炉45＃钢内裂有两种形态，主要由钢中夹杂物造成的。     

N80级石油套管在线常化工艺的优化

研究42Mn2V和40Mn2V钢在不同冷却条件下的相变温度和组织，分析荒管连轧后中间冷却终止温度和冷却速度、再加热温度对套管的奥氏体晶粒组织及力学性能的影响。结果表明：中间冷却过程中奥氏体完全分解，以及合理的在线常化加热温度是改善套管冲击韧性的关键。对42Mn2V钢在线常化工艺生产N80级石油套管，提出了合理的工艺控制参数。     

小方坯连铸机电磁搅拌工艺参数优化实践

介绍了石钢转炉炼钢厂2#小方坯连铸机新上结晶器电磁搅拌的生产工艺,通过不断地摸索实践及优化,提出了适合20G,45#,40Cr,60Si2Mn钢小方坯钢种质量要求的电磁搅拌参数,满足了石钢的钢种开发生产及对产品质量需要。     

细小弥散碳化物与回火马氏体脆性

本文利用透射电子显微镜及物理化学相分析技术研究了中碳硅-锰钢中回火马氏体脆性(TME)的微观机制,着重探讨了回火过程中析出的碳化物对TME的作用。结果发现,对应于40Si2Mn2钢中TME产生的回火温度区间,存在有由碳化物向渗碳体的转变,析出了细小弥散的颗粒状渗碳体。这种对应现象在40Si2Mn2Mo钢中也得到证实。40Si2Mn2Mo钢的TME产生的回火温度和弥散渗碳体的析出温度都要高于40Si2Mn2钢。由此得出:在回火过程中大量细小弥散渗碳体的析出是中碳硅-锰钢中TME产生的一个重要原因。     

40Mn2钢中氧氮含量的测定

采用高纯氦气做载气,脉冲炉熔化试样,红外吸收检测氧、热导法检测氮的仪器分析方法,测定40Mn2钢中氧氮含量.对仪器的各项分析参数进行了选择和优化,确定了最合适的实验条件,与标准样品对比表明该分析结果准确可靠.     

合金元素对中碳硅锰钼钒钢连续冷却转变及淬透性的影响

本文用顶端淬火法测定了40、40Si₂、40Mn₂、40Mo和40Si₂Mn₂钢的连续冷却转变曲线和淬透性曲线,同时研究了硅锰钼钒钢中不同硅或锰含量对钢的淬透性的影响,通过对试样中心为半马氏体时钢的淬透性乘子的计算,相对定量地说明了硅、锰对钢的淬透性的作用规律。
通过试验表明,硅使铁素体一珠光体的转变温度上升,使连续冷却转变曲线稍向右移,当钢中加入钼或锰后,使钢的转变温度和时间有较大地降低和延缓,尤其是锰钢。当钢中同时存在有硅和锰,则硅、锰的复合作用远比单一的锰或硅要大得多,使连续冷却转变曲线更往右下方移动。单一的合金元素对钢的淬透性影响最大的是锰,其次是钼,而硅的效果最小。但硅加到40Mn钢中,大大地提高了钢的淬透性,其复合作用不是简单地单个元素作用的叠加,而是乘子关系。为了保证40硅锰钼钒钢有足够的淬透性,必须加入大于1.5％的锰,硅保持在1.3％左右,当然还应加入适量的钼。     

N80级非调质油井管用钢36-40Mn2V连轧和定径工艺 对组织和性能的影响

通过Gleeble-1500热模拟机,模拟340机组36Mn2V和40Mn2V钢950～1 100℃,变形量0.5～0 8.变形速度1.0 s^-1,水冷和3℃/s冷却的连轧工艺与800～950℃,变形量0.10～0.30,变形速度0.5 s^-1,空冷的定径工艺对组织和硬度的影响。结果表明,36Mn2V和40Mn2V钢连轧变形温度和变形量分别大于1 050℃和0.5时可发生完全动态再结晶,细化晶粒和提高产品综合性能;36Mn2V钢管定径变形量0.3时,40Mn2V钢定径变形量为0.2时,应控制定径温度大于835℃,才能满足力学性能要求。     

定径和冷却工艺参数对40Mn2V钢N80-1套管组织和力学性能的影响

通过热模拟试验,系统分析了定径温度(820~920℃)、应变量(0.18~0.24)和冷却速率(0.2~2.1℃/s)对N80-1无缝套管(Φ139.70~339.72 mm×6.20~22.22 mm)用钢40Mn2V(/%:0.41C、0.22Si、1.65Mn、0.014P、0.005S、0.15V、0.021 Ti、0.008 0N)组织、拉伸强度和冲击功的影响,并建立了数学模型。结果表明,在给定的定径变形温度下,当冷却速率超过某一临界值时,则发生贝氏体转变对低冲击韧性极为不利。40Mn2V钢适合于钢管冷却速率不超过1.1℃/s的钢管规格,当冷却速率低于0.6℃/s时,合适的定径温度为695~870℃,当冷却速率在0.6~1.1℃/s时,定径温度为695~820℃。     

40Mn2V非调质钢热变形再结晶的研究

采用Gleeble-1500热模拟机测得40Mn2V微合金化非调质钢(%:0.38C、1.48Mn、0.12V)Φ90 mm管坯在800～1 000℃、变形速率0.5～2.0 s^-1时的真应力-应变曲线,并研究了该钢的动态再结晶行为。结果表明,40Mn2V钢的动态再结晶激活能Q_d为382.21 kJ/mol,通过动态再结晶图得出,因子Z＞2.621×10¹⁵时,40Mn2V钢动态再结晶难以完成,当因子Z＞2.014×10¹⁷时,该钢动态再结晶难以发生。     

Short- and medium-range orders in Al-Mn melts

The structures of Al-Mn melts with 14.3, 20, 26.7, 40, 50, and 70 at % Mn are studied by X-ray diffraction at a temperature 50°C above the liquidus temperature. The reverse Monte Carlo simulation and experimental structure-factor curves are used to construct structural models for liquid Al, Mn, and their binary melts. The character of atomic ordering on short- and medium-range scales is studied by dividing model configurations into Voronoi polyhedra and Delaunay simplexes. A nonmonotonic dependence of structural parameters is found in the region with a high aluminum content. The structural parameters have extremum values in an Al₆Mn melt. The prepeak in the structure-factor curves in the diffraction vector range 9–25 nm⁻¹ is shown to be caused by a chemical atomic order in polytetrahedral clusters.     

On Increasing Mn Recovery During Production of Mn-Based Stainless Steel

Recovery of Mn in steel making process depends on various processing parameters such as temperature, flow rate ratio of oxygen and argon gas in AOD process, carbon content, slag basicity, and V-ratio, Si content etc. The effect of these process parameters on Mn recovery in Mn-based stainless steel production is studied and optimized to maximize Mn recovery. It is observed that highest Mn recovery is achieved when slag basicity is maintained in the range of 1.7–1.8 and V-ratio is kept at 1.5. Further, it is noted that at high temperature, recovery of Mn is less because loss of Mn due to oxidation increases exponentially with the increase in temperature. Maximum Mn recovery is observed at 1585 °C bath temperature. Reduction of MnO with coke forms CO₂ gas and free Mn in the melt. To maximize recovery of Mn in stainless steel, it is of paramount importance that oxidation of Mn is reduced and reduction of MnO is accelerated. Oxidation of Mn is minimized by reducing the flow rate of oxygen and reduction of MnO is accelerated by adding adequate amount of coke to the molten charge.