生产工艺对TC4钛合金丝硬度和抗拉强度影响

TC4钛合金丝拉拔时加工硬化较快。在同一台拉丝机上,分别采用13道次和9道次将φ6.50 mm TC4钛合金盘条拉拔至φ2.70 mm,拉拔过程中加热工艺参数不变。2种工艺拉拔后,合金丝硬度在317～344 HV,抗拉强度在1 066～1 091 MPa,抗拉强度不遵循钢丝拉拔经验公式。2种拉拔工艺下的φ2.70 mm合金丝硬度和抗拉强度相差不大。由于拉拔过程中对钛合金丝进行了退火处理,拉拔过程中产生的加工硬化被完全或部分消除,因此,不能用提高优质碳素结构钢丝力学性能的方式来提高钛合金丝的抗拉强度和硬度。     

φ5.5 mm 45钢盘条拉拔断裂原因分析

在使用45钢盘条拉拔φ2.5 mm和φ2.8 mm的钢丝时,常出现断裂的现象.为确定拉拔断裂的原因,采取有效的控制措施,对断裂原因进行分析.     

φ0.71mm大规格胶管钢丝生产工艺探讨

采用φ5.50 mm C82DA盘条为原料,经过预处理干拉、热处理电镀、湿式拉拔工艺制备φ0.71 mm大规格胶管钢丝。干拉采用5道次拉拔,总压缩率约为70%;热处理电镀Dv值为50 mm·m/min,明火炉4个区的加热温度分别为1 060,1 040,1 020,980℃,单段水浴淬火长度300 cm;电镀采用先镀铜、后镀锌、再进行感应加热热扩散工艺,镀层附着量为4.0 g/kg,镀层中铜质量分数为67.0%;电镀钢丝经轧尖引模机穿模,由55 kW水箱拉丝机拉拔。结果表明,生产的φ0.71 mm胶管钢丝破断力为1 020～1 045 N,弯曲25～39次,扭转37～51次。     

螺旋肋预应力钢丝用盘条拉拔断裂原因分析

φ12.5 mm的螺旋肋预应力钢丝用SWRH72B盘条在拉拔至φ6.25 mm时出现断裂。对时效和拉拔工艺进行分析,时效时间超过60 d,拉拔工艺合理。对盘条化学成分、断口和非断口处非金属夹杂物进行分析,化学成分符合技术要求,断口和非断口处非金属夹杂物级别均较低。对非断口和断口处进行金相、中心偏析分析,非断口处的金相组织为索氏体和少量铁素体,断口处的金相组织为索氏体、少量铁素体和心部网状渗碳体,试样断口处中心碳偏析为4.0级。由碳偏析引起的心部网状渗碳体是造成盘条拉拔断裂的主要原因,减少坯料的碳偏析可以消除拉拔断裂的发生。     

水箱拉丝机拉拔低碳盘条的工艺探讨

低碳钢丝在干式拉丝机上的拉拔工艺已经很成熟,在水箱拉丝机上将φ6.5 mm低碳盘条拉拔到所需的成品直径有一定的工艺难度,在钢丝绳用钢丝的拉拔设备上拉拔低碳钢丝难度更大.为了在水箱拉丝机上实现低碳盘条的拉拔,并使钢丝满足性能要求,笔者制定了2套拉拔低碳钢丝的方案,并做了拉拔工艺的可行性试验,试验的目的是使用现有的11/600水箱拉丝机设备,投入较低的改造资金,在生产制绳钢丝的同时,又可拉拔低碳钢丝,扩大设备资源的利用率.     

钢丝铅淬火前压缩率对成品力学性能的影响

在生产抗拉强度不小于1 800 MPa的φ4.40 mm制绳钢丝时,产品的力学性能合格率低。采用加大钢丝铅淬火前总压缩率的方法,用82Aφ11.0 mm盘条代替φ8.0 mm盘条,拉拔φ7.65 mm钢丝,钢丝铅淬火前拉拔总压缩率从8.56%增加到51.63%,热处理后的φ7.65 mm半成品钢丝抗拉强度由1 278 MPa提高到1 376 MPa,延伸率从6%提高到10%;成品抗拉强度从1 675 MPa提高到1 862 MPa,扭转次数从14次提高到22次,弯曲次数从8次提高到13次,成品合格率达到88%。     

胎圈钢丝拉拔模新孔型设计与有限元分析

针对胎圈钢丝由φ2．0mm拉拔至φ1．75mm道次所用拉丝模．采用ANSYS有限元分析软件为平台。设计了用指数函数式表示的新孔形模具,分析了孔形结构优化前后拉拔过程的应力分布情况。结果表明,使用新孔形模具可以改善应力集中现象,减小拉拔工作区最大应力,说明其有利于缓解原始模具使用过程中的断丝、磨损等现象,甚至有利于减小拉拔力和降低拉丝过程的能耗。图3表4参10     

PCCP用预应力钢丝生产工艺

PCCP用预应力钢丝断丝会导致混凝土管道壁开裂,其中大多数断丝是由于应力腐蚀开裂造成的。通过钢丝的化学成分、显微组织、加工工艺和表面质量分析钢丝应力腐蚀的影响因素,以φ13.0 mm 80钢和YL82B-1钢盘条生产1 570 MPa级φ7.0 mm钢丝为例,给出低应力管道用钢丝的原料选择、酸洗、烘干、拉拔、冷却、表面质量等生产过程控制要点。该工艺生产的φ7.0 mm 1 570 MPa级钢丝抗拉强度为1 630~1 700 MPa,扭转次数在10次以上,扭转断口平齐,无螺形开裂和表面错裂,应力腐蚀试验最高200 h不断,达到国内领先水平。     

φ2.7钢丝热处理工艺的探讨

拉丝车间主要为钢丝综、钢筘等车间拉制各种规格的成品丝.材料多用日本φ5.5的57B盘圆及国产φ6.5的60~#盘圆.在拉丝过程中发现,拉制日本料时,拉拔顺利,材料利用率在90%以上.相反,国产料在拉拔过程中,尤其在φ2.7mm以后,较易断,材料利用率一般在85%左右.     

冶金部金属制品研究院开发成功汽车机盖锁拉线用不锈钢丝绳

<正> 由冶金部金属制品研究院研制和生产的汽车机盖锁拉线用1×19φ1.2mm 微型不锈钢丝绳于1991年10月31日通过了部级鉴定。该产品是采用电渣重熔冶炼的不锈钢盘条作原料,经过特殊的拉拔工艺,捻制成结构合理的微型不锈钢丝绳。经质量检测和专家鉴定,一致认为其力学性能、不松散性、光亮度、柔软性及自然伸直性等技术性能达     

钢丝热处理—表面处理生产线表面处理工艺参数的确定

钢丝热处理—表面处理生产线工序复杂,在生产时钢丝要经过热处理、电解酸洗、电解碱洗、热水洗、化学酸洗、磷化、皂化、烘干等工序,各个环节的工艺参数都对钢丝拉拔性能有较大影响。经过反复试验,探索出使钢丝在38 s完成清洗、磷化的工艺参数:电解酸洗时,ρ(H2SO4)为200～300 g/L,ρ(FeSO4)<200 g/L,电流密度为10～17 A/dm2;电解碱洗时,ρ(NaOH)为220～320 g/L,温度为40～60℃,电流密度为21～35 A/dm2;磷化时,ρ(ZnO)为20～30 g/L,ρ(NO3-)为30～40 g/L,ρ(PO43-)为20～30 g/L,总酸度为75～95点,游离酸度为7～15点,温度为85～95℃。用处理后φ2.8 mm钢丝拉拔φ1.0 mm钢丝,总压缩率为87.2%、拉拔速度为800～1 000 m/min,拉拔结果均达到要求。     

利用EXCEL自带VB编辑功能进行拉丝配模计算

介绍钢丝在连续拉拔加工时常用的6种配模工艺,利用EXCEL软件自带的VB编辑功能,以第1道次部分压缩率稍小、第2道次最大、以后依次减小的配模工艺为例,编制出拉丝配模工艺计算表。给出编制的配模程序,并以进线Φ3.3 mm,出线Φ1.2 mm,拉拔10道次为例,说明软件的使用方法和计算结果。应用表明,采用该方法计算出的拉丝配模结果,适应性强,稍作改动就可以应用到各种拉拔工艺上。     

文摘

<正> 研究了钢丝在多次拉拔时拉拔速度对某些干拉参数的影响。利用原始屈服极限700N/mm~2的线材作原料,经酸洗和涂石灰,按拉拔线路φ6.65—5.60—4.95—4.45mm在2500/3 VDZSA拉丝机上进行了拉拔。拉拔采用水冷双联装配模,用钠皂粉作润滑剂。结果表明,在第一道次时,随着钢丝运动速度的提高,     

小规格高强度镀锌钢丝生产工艺探讨

采用中间镀锌工艺生产的Φ0.86 mm,2 070 MPa级小规格高强度制绳用镀锌钢丝,在镀后拉拔过程中经常脆断。通过试验对相关工艺参数进行探讨,控制镀前钢丝拉拔总压缩率在75%左右,多道次拉拔平均部分压缩率为13%~15%;拉拔时确保所有拉丝机卷筒冷却水循环系统正常工作;镀前钢丝拉拔速度控制在合理的范围,钢丝直径为1.00~1.50 mm时,拉拔速度控制在500~600 m/min,钢丝直径为1.51~2.00 mm时,拉拔速度控制在300~400 m/min;选择机械速比较低的拉丝机生产镀后钢丝,部分压缩率控制在10%~13%,按此工艺生产的小规格高强度制绳用镀锌钢丝各项指标满足标准要求,可解决镀后钢丝拉拔脆断问题。     

SAE9254HV盘条拉拔断裂原因分析及处理

分析SAE9254HVφ10.0 mm盘条拉拔过程中产生抽芯断裂的原因,对断裂样品进行化学成分、金相组织、显微硬度、扫描电镜及能谱分析,结果表明:引起拉拔断裂的主要原因是SAE9254HV盘条心部组织异常,存在硬度650 HV左右的马氏体组织。通过正火处理后的盘条消除了心部组织异常,显微硬度330 HV左右,满足后续拉拔要求。     

制绳用镀锌高碳钢丝高速拉拔技术研究

为提高高碳镀锌钢丝拉拔速度,减少钢丝表面锌层质量损失,以2.20 mm C80DA钢镀锌后拉拔至0.52 mm为例,设计不同拉丝模材质、孔型尺寸及硬质合金模和聚晶模的有效组合、拉拔模链的工艺优化及润滑液的合理调控等系列试验,结果表明:通过系列工艺的优化调整,高强度镀锌制绳钢丝拉拔速度可提高至500 m/min,解决了拉拔速度低,锌层损失大等生产问题.     

铜包钢丝的优化生产工艺

韩国科技工作者通过实验确定了铜包钢丝拉拔过程中不同工艺参数的影响。通过FEA分析连续拉拔过程中铜包钢丝开始阶段铜层比率变化情况，在压缩率一定的情况下，把直径5mm的铜包钢丝最终拉拔到直径1mm。在试验过程中，为了评估拉拔工艺对镀层比率的影响，拉丝模半角和压缩率也是变化的。     

超高强度镀锌钢丝生产工艺研究

采用中镀后拉工艺生产超高强度镀锌钢丝,拉丝模具为4段式直线孔型,孔型主要参数:工作锥角度6°~8°,工作锥长度13~15 mm,定径带长度1~2 mm;镀后拉拔采用小压缩率多道次拉拔,部分压缩率约14%,中镀后拉拔钢丝的总压缩率达84%。解决了超高强度镀锌钢丝拉拔过程容易刮锌、断丝等质量问题,生产的Φ2.0 mm超高强度镀锌钢丝的性能指标:抗拉强度为2 190~2 380MPa,扭转为26~30次,弯曲为16~18次,锌层面质量≥156g/m2,可满足YB/T 5343—2009要求。     

全模拉拔Z形钢丝生产工艺探讨

采用Φ11.0 mm和Φ12.5 mm 82B盘条,通过增加盘条表面磷化膜厚度,改变拉拔工艺和拉丝模定径带长度等方法,生产出抗拉强度不低于1 770 MPa的异型钢丝。对比两种拉拔工艺生产的钢丝性能,探讨出更加适合Z形钢丝的生产工艺,给出各个环节工艺参数,并提出生产中的注意事项。     

21/350水箱拉丝机的参数设计

介绍在 95 .8 %总压缩率条件下 2 1/35 0水箱拉丝机的塔轮梯度、塔轮直径、传动系统及拉拔力、拉拔功率等工艺参数的设计计算。在拉拔w(C)为 0 .6 5 %、成品丝径为 0 .5 1mm的高强度 (σb≥ 2 5 0 0MPa)镀锌钢丝时 ,进线直径≥ 2 .5 0mm。通过工艺计算 ,在相对滑动时塔轮梯度为 1.10 ,塔轮最小直径为 14 8.4 3mm ,电机转速为14 80r/min ,对各道次拉拔强度、拉拔力及拉拔功率进行计算 ,拉拔功率消耗为 6 7.14kW ,电机功率选择为 75kW ;2 1/35 0水箱机投入使用后 ,生产 30 0 0t镀锌高强度钢丝 ,钢丝最高强度为 2 70 0MPa ,达到生产工艺要求