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采用Thermo-Calc热力学计算软件,对高铁制动盘用钢在400-1600℃存在的平衡析出相进行了热力学计算,并研究了合金元素对析出相和A3点温度的影响。结果表明,制动盘用钢中主要析出相为MX、MC、M23C6和M7C3,其中M为Cr、Fe、Mn、Mo、V等,X为C、N和空位Va。C、Mn、Cr、Ni元素会降低A3点温度,而Si、Mo、V能提高A3点温度。综合考虑,适当降低C、Mn、Ni和Cr的含量,提高V、Mo的含量,以增加MX、MC的含量和提高钢的A3点温度,从而提高制动盘用钢的力学性能。 相似文献
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《金属热处理》2017,(12)
研究了在不同加热温度和保温时间下Cr-Mo-V系制动盘用钢的奥氏体晶粒长大行为,并采用光学显微镜以及截距法分析了加热温度和保温时间对钢的奥氏体晶粒尺寸和分布的影响。依据Thermo-Calc热力学计算软件计算了试验钢在400~1600℃范围内的析出相以及析出相的元素组成。结果表明:随着加热温度的升高,奥氏体晶粒尺寸不断增加,在850~900℃范围内,钢的奥氏体晶粒尺寸增长缓慢,晶粒较细小,950℃时奥氏体晶粒出现了异常长大现象,随后奥氏体晶粒快速长大。随着保温时间的延长,奥氏体晶粒尺寸也不断增加,但保温时间对奥氏体晶粒尺寸的影响比奥氏体化温度对奥氏体晶粒的影响小。结合扫描电镜分析,确定了本试验钢晶界处的析出相为V(C,N)。根据Sellars模型,确定了Cr-Mo-V试验钢的晶粒长大模型。 相似文献
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采用激光脉冲试验法研究不同淬火和回火工艺对高速列车制动盘用Cr-Mo-V钢在50~800℃时的比热容、热扩散系数和导热系数。结果表明,当试验温度低于700℃时,随着试验温度的提高,试验料热扩散系数和导热系数逐渐降低,比热容逐渐提高;当试验温度超过700℃时,试验料热扩散系数和导热系数又随之提高,比热容随之下降。当试验温度低于700℃时,随着回火温度或淬火温度的提高,试验料在不同试验温度条件下热扩散系数和导热系数均稍有提高,比热容稍有降低;当试验温度为800℃时,几组试验料的比热容、热扩散系数和导热系数基本相当。 相似文献
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采用旋转弯曲疲劳和疲劳裂纹扩展实验研究一种新型Cr-Mo-V系高强度钢在不同回火温度下的疲劳破坏行为.结果表明,Cr-Mo-V系高强度钢的旋转弯曲疲劳极限σ-1与抗拉强度Rm的比值σ-1/Rm随回火温度的升高而增加.在相同的强度水平下,实验钢的疲劳极限高于商业42CrMo钢.对疲劳断口裂纹源的分析表明,实验钢的疲劳裂纹主要起源于钢中的非金属夹杂物.采用C-T试样测定疲劳裂纹扩展速率的实验结果表明,Cr-Mo-V系高强度钢疲劳裂纹扩展第二阶段的扩展速率随回火温度升高而有所降低.在1500 MPa强度水平下,实验钢的疲劳裂纹扩展速率低于42CrMo钢. 相似文献
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用改进的WOL型试样研究了Cr-Mo-V系高强度钢在3.5%NaCl水溶液中的应力腐蚀断裂行为,并与常用的42CrMo钢进行了对比。结果表明,回火温度对实验钢的应力腐蚀开裂行为有显著影响。当回火温度较低时,Cr-Mo-V钢的KISCC较低,且随回火温度的升高缓慢提高,断裂方式主要为沿晶断裂;当回火温度超过约873K后,KISCC显著提高,断口中穿晶断裂所占的比例明显增加,断裂方式逐渐转变为穿晶型断裂为主。在相同的强度水平下,Cr-Mo-V钢的KISCC高于42CrMo钢,且在低强度水平下二者差别较大。对42CrMo钢,KISCC随屈服强度升高呈指数下降。但对Cr-Mo—v钢,则并非如此,即在强度保持不变(Rp0.2=1410—1440MPa)的条件下,KISCC随回火温度升高而明显提高。Cr-Mo—V钢和42CrMo钢的KISCC均随回火温度的升高呈指数关系增加。 相似文献
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淬火温度对Cr-Mo-V系低合金高强度钢力学性能的影响 总被引:4,自引:1,他引:4
研究了改变淬火温度对Cr-Mo-V系高强度力学性能的影响。结果表明,随着淬火温度的升高,硬度和强度逐渐提高,但当淬火温度超过1000℃后,硬度和强度的变化不明显。在所研究的整个淬火温度范围内,随着淬火温度的升高,塑性和韧性逐渐降低,且韧性的降低幅更大。由于添加了微合金元素V和Nb,当淬火温度低于1000℃,试验钢具有细小的奥氏体晶粒,逐渐降低,且韧性的降低幅度更大。由于添加了微合金元素V和Nb,当淬火温度低于1000℃,试验钢具有细小的奥氏体晶粒。 相似文献
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论述了氢环境服役厚壁压力容器用高温耐蠕变钢2.25Cr1Mo0.25V的焊接。目前已有许多规范和标准阐述了这类钢的焊接,如美国石油协会实用推荐934—A《高温高压氢服役铬钼钢及铬钼钒钢材料及使用》。提出了埋弧焊条件下这类钢的焊接要点,以确保在特定服役条件下,焊缝达到的技术要求。 相似文献
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采用力学性能测试和显微组织分析等手段,研究了1.5Cr-1Mo-0.25V钢在正火+回火态和调质态下的显微组织和力学性能的差异。结果表明,1.5Cr-1Mo-0.25V钢在一次正火+回火的基础上再增加一道正火,可以在一定程度上改善其冲击韧性;而采用940℃正火+730℃回火的调质热处理工艺,可以得到细小均匀的回火态铁素体和短条状贝氏体组织,从而保证了阻碍裂纹扩展的能力,使得钢的冲击吸收能量达到130 J以上。 相似文献
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0 前言 众所周知,冷锻工件具有尺寸精度高的特点。这种方法比常规的热锻、切削加工方法在工艺上都有所简化,并提高了材料的利用率。已经广泛应用于汽车工业的零部件制造。日本宇都宫制作所精密锻造部根据用户的需要已开始使用表面渗碳冷锻钢制造的产品。 近几年来,随着锻压加工水平和生产效率的提高,对形状比较复杂的工件也有谋求采用冷锻加工的趋势。这不仅对材料自身的洁净度、尺寸精度、减轻表面 相似文献
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通过Thermo-Calc热力学计算软件结合Gleeble-3800热/力模拟试验机,研究了C-Mn-Cr系冷轧热镀锌双相钢的高温力学性能及热力学行为.采用圆柱试样压缩的方法,分析了实验钢在不同变形条件下热变形抗力的变化规律.结果表明:热变形抗力随变形量、变形速率的增加而增加,随温度的升高而降低,并且这种态势随变形温度、变形速率的提高逐渐趋缓.通过热力学计算,C的活度随铁素体相变变化较大,而Fe的活度随温度降低缓慢升高,Si、Mn、Cr的活度随温度变化不大.此外,热变形通过改变奥氏体的晶界能和位错能,使得渗碳体和M7C3相在不同温度下各合金元素扩散速度加快,因而加剧了相组成的重排过程. 相似文献
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Cr-Mo-V钢具有较高的抗高温蠕变性能和抗回火脆化能力,广泛应用于临氢高压设备中。该钢种的焊接接头要求很高,特别是低温韧性。目前Cr-Mo-V钢焊接更多采用小热输入量多层多道焊,但熔敷效率低且容易造成夹渣等焊接缺陷。对焊条电弧焊和埋弧焊采用大热输入量进行试验,分析大热输入量对Cr-Mo-V钢焊缝性能的影响,探究大规范焊接的可行性,以便在实际生产中提高效率。 相似文献
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采用Gleeble 3800热模拟试验机,对高铁刹车盘用CrMoV钢在应变速率0.01~1 s~(-1)和变形温度850~1150℃下进行热压缩变形试验;分析了其流变曲线;并基于流变数据建立了其热变形方程和热加工图;用光学显微镜观察了其不同条件下的显微组织。结果表明,在高温、低应变速率条件下CrMoV钢为动态再结晶型,如1150℃、0.01 s~(-1),在低温、高应变速率条件下CrMoV钢为动态回复型,如950℃、1 s~(-1);CrMoV钢的热变形激活能为406.7781 kJ/mol;建议最佳的工艺参数范围为变形温度1080~1140℃,应变速率0.01~0.1 s~(-1)。 相似文献
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