双相不锈钢的磨损腐蚀与空泡腐蚀研究进展

介绍了双相不锈钢在流动介质中的磨损腐蚀和空泡腐蚀的研究状况和它的腐蚀机理,分析了当前在这方面研究的成果和进展,认为需要进一步研究二者的交互作用以及腐蚀过程中化学腐蚀与力学损伤的交互作用。     

铬铝涂层及其抗高温腐蚀的行为

本文作者采用粉末包装法制备Cr-Al二元涂层,对Cr-Al二元涂层的制备以及涂层的高温腐蚀性能进行了研究。实验结果表明,在纯Ni上制备Cr含量较高的Cr-Al共渗涂层是困难的,纯Ni上Cr-Al共渗时,Al会同时沉积到纯Ni试样和Cr粉表面上,由于Cr粉表而上铝涂层的形成,大大降低丁Cr的活度,从而抑制了Ni上渗Cr的过程;然而,在纯Ni上用二步法制备Cr-Al二元涂层是可行的,先渗Cr后渗Al能产生理想的Cr-Al二元涂层,涂层具有良好的抗高温氧化和抗热腐蚀性能;而先渗Al后渗Cr则产生有孔洞的Cr-Al二元涂层,涂层的抗高温腐蚀性能很差。     

共渗制备NiCrAlY涂层及抗高温腐蚀研究

采用热扩散的方法在高温合金K417G基体上制备了NiCrAlY涂层,经测定,涂层以β–NiAl相为主,Cr以固溶态和AlCr(x)相同时存在。1000和1100℃恒温氧化试验表明,NiCrAlY涂层显著提高了合金的抗氧化性,氧化膜致密稳定的Al2O3为主,300h后氧化膜没有明显的剥落。对基体合金和涂层试样进行了900℃,NaCl/Na2SO4(25:75)融盐环境的热腐蚀试验。结果表明,NiCrAlY涂层氧化膜完整,涂层内硫化物含量低,有效提高了抗热腐蚀性能。     

石油管材空泡腐蚀失效特征研究

通过讨论海上石油钻井平台用管材空泡腐蚀失效的案例,研究管材空泡腐蚀的宏观特征和微观特征.认为空泡腐蚀存在外形轮廓似马蹄和动物头盖骨、腐蚀坑内部形如盆地、穿孔在盆地底部且孔很小、斜面上布满挤出棱,以及腐蚀坑表面无明显腐蚀覆盖物等宏观特征;而其微观组织则出现变形流线和变形孪晶,表层发生形变硬化,同时腐蚀坑表面具有断裂特征.     

Cr-Co-Ni-Mn奥氏体钢的空泡腐蚀研究

研究了Cr-Co-Ni-Mn奥氏体钢空蚀性能.测定该含Co奥氏体钢的强度、空泡腐蚀质量损失,利用SEM和TEM对空蚀试样进行观察.结果表明含Co奥氏体钢强度高,与304不锈钢对比,其空蚀孕育期长,耐空蚀效果好.SEM观察到空蚀试样表面形成的三角形形貌特征,TEM观察到试样空蚀作用层形变诱发产生的ε马氏体,同时还观察到了α马氏体组织,这些形变组织有利于吸收应变能,提高材料耐空蚀能力.     

Cr-Ni-Co奥氏体堆焊材料的空泡腐蚀行为

采用一种新型的Cr-Ni-Co奥氏体堆焊材料用钨极氩弧焊(TIG)堆焊到304不锈钢表面,将堆焊层与304不锈钢基体做对比,在人工海水的条件下利用超声波振动设备对两种材料进行耐空泡腐蚀试验,用失重法评价两种材料的抗空蚀性能,对Cr-Ni-Co堆焊层不同时间的空蚀形貌用扫描电镜(SEM)进行跟踪观测.结果表明,与304不...     

铁基块体非晶合金的空泡腐蚀研究

通过对超声空化作用过程中试样表面物相组成变化和试样失重的实验研究,分析了Fe74Al4Ga2P12B4Si4铁基块体非晶合金的空蚀过程。分别采用处于晶态和非晶态的铁基块体合金,在自来水中进行超声空化实验,确定了材料特性对空蚀过程的影响。结合已有的空泡形成和溃灭理论,初步提出了铁基块体非晶合金的耐空蚀机理。     

3A双相不锈钢空泡腐蚀行为研究

通过空泡腐蚀试验、SEM表面形貌观察,研究了不同热处理条件下双相不锈钢3A在自来水中的耐空泡腐蚀性能。试验结果表明:时效状态下的抗空泡腐蚀性能好于固溶态,时效温度越高,抗空蚀能力越强。铁素体首先发生空蚀破坏,失效方式为脆性断裂。奥氏体相区的塑性变形吸收了空泡溃灭产生的冲击能量,提高了不锈钢的抗空蚀能力。     

CrMnN双相不锈钢的空泡腐蚀行为研究

利用磁致伸缩空蚀实验机研究了CrMnN双相不锈钢在3％NaCl溶液中的空蚀行为，采用电化学技术测量了静态和空蚀条件下的自腐蚀电位变化和动电位扫描极化曲线．利用扫描电镜(SEM)跟踪观测了试样表面的空蚀形貌．结果表明：CrMnN双相不锈钢的抗空蚀性能优于水轮机的常规用材0Crl3Ni5Mo．CrMnN双相不锈钢的空蚀破坏首先在铁素体相发生．铁素体相的失效方式为脆性失效，而奥氏体相是延性失效．奥氏体相区由滑移和孪生引起的塑性变形消耗了空泡溃灭产生的冲击能量，从而提高CrMnN双相不锈钢的抗空蚀性能．在NaCl溶液中。空蚀使CrMnN不锈钢的自腐蚀电位负移300mV，阳极电流密度增大近3个数量级，但由NaCl引起的失重量对总失重量的贡献很小．     

DD6单晶试片抗盐雾腐蚀石墨烯涂层应用研究

以发动机涡轮DD6单晶试片为研究对象,分别不喷涂和喷涂抗盐雾腐蚀石墨烯涂层。开展DD6试片涂层结合力和热稳定性试验研究,结果表明涂层表面完整光洁,组织致密,结合力高,抗热振力强。对比开展未喷涂与喷涂涂层的DD6试片的抗盐雾腐蚀试验研究和抗盐雾、燃气综合腐蚀试验研究,结果表明,未喷涂和喷涂涂层后的DD6试片都在抗盐雾腐蚀试验中体现了良好的耐腐蚀性,喷涂涂层的DD6试片在抗盐雾、燃气综合腐蚀试验中体现了更好的耐腐蚀性。     

腐蚀引发造船业涂层新标准

在国际海事组织（IMO）制定出船舶压载舱涂层标准并决定于2008年8月1日执行后，2006年12月13日，国际船级社协会（IACS）第54次理事会会议又决定，对在2006年12月8日及之后签订合同的适用于共同规范（CSR）的船舶提前实施《压载舱涂层标准》，船长大于等于90m的散货船和船长大于等于150m及以上的油船也被强制要求必须符合《压载舱涂层标准》。     

钢结构腐蚀与涂层防护

钢结构处于不稳定状态会发生腐蚀现象,采用防腐蚀涂层是最有效、最经济、应用最普遍的方法,本文介绍了钢结构发生的电化学腐蚀反应现象,目前对涂层防护机理的研究现状及评定涂层防腐性能的方法,指出涂层防护机理的深入研究,对研制性能更优的防腐蚀涂料和涂装技术具有重要指导意义。     

金属涂层与有机涂层在混凝土加速腐蚀环境中的腐蚀特性

分别采用热喷涂和高压无气喷涂工艺在16MnR钢基体表面制备Zn-Al系涂层和纳米重防腐蚀有机涂层,研究了涂层在混凝土加速腐蚀环境中的腐蚀特性。结果表明:Zn-Al系涂层中Zn涂层的耐蚀性弱于Zn-Al涂层和Al涂层的,其腐蚀为阳极牺牲引发的整体腐蚀;有机涂层的腐蚀主要源于腐蚀介质的渗透和填料Zn粉的电化学反应。预估了Zn涂层和有机涂层在混凝土加速腐蚀环境中的腐蚀寿命:在该环境中180d后,Zn涂层近乎被蚀穿,而有机涂层仍对基体有较好的保护作用。     

一种钴基合金的空泡腐蚀行为研究

采用一种新型的钴基合金作为耐空泡腐蚀涂层,进行MIG(熔化极氩弧焊)表面堆焊。根据ASTM G32/92标准进行空泡腐蚀试验。用XRD法和SEM对空泡腐蚀前后合金表面进行相分析和形貌观察。结果表明:空泡腐蚀先后促进了合金相变和马氏体片层的扭曲断裂。而相变和马氏体片层的扭曲断裂正是吸收空泡冲击能的两大途径。最终马氏体片层断裂产生的碎片被大量剥落,此时该材料的空泡腐蚀潜伏期结束。     

双流法碱液加热器空泡腐蚀和防止方法

本文根据国家“八五”重点科技攻关项目－－“双流法溶出新工艺及设备研究”专题试验的初步设计提供了溶出工艺条件，通过计算分析得出碱液加热器存在空泡腐蚀，碱液加热管内壁局部碱液饱和蒸气压大于该点液体静压力，产生气泡，在碱液层流内层，速度梯度引起的压力梯度使气泡向径向移动，温度梯度使气泡沿么薇移动达到某点时，碱液饱和蒸气压接近该点液体静压力，气泡破裂或受剪切力而使气泡破裂，对加热管内壁进行强烈的冲击，并在     

搪瓷/NiCrAlY复合涂层的抗高温氧化及热腐蚀行为

研究了溅射NiCrAlY及搪瓷/NiCrAlY复合涂层在900℃空气氧化及850℃75mass%Na2SO4＋25mass%K2SO4和75mass%Na2SO4＋25mass%NaCl的热腐蚀行为.结果表明：溅射NiCrAlY涂层900℃表面生成了单一的氧化铝膜,具有良好的抗氧化性能,而搪瓷复合涂层进一步提高了NiCrAlY层的抗氧化性能;850℃两种盐的热腐蚀表明,基体合金没有出现内氧化及内硫化现象,搪瓷层的成分也没有显著变化,表现出优异的抗热腐蚀性能.     

搪瓷涂层700 ℃长期抗高温氧化和热腐蚀行为研究

研究了在钛铝金属间化合物上涂覆的一种20~40 μm厚的新型搪瓷涂层在700 ℃条件下1000 h高温氧化和硫酸盐+NaCl热腐蚀600 h的高温腐蚀行为。结果表明,搪瓷涂层具有很高的高温稳定性,在长时间的实验中有效地避免了基体的高温腐蚀,涂层未出现开裂或剥落。在涂层制备过程和高温腐蚀测试过程中,在涂层/基体界面发生了界面反应,形成了由α-Al₂O₃、TiO₂、Al₂SiO₅和Al₂TiO₅组成的薄氧化物层。     

表面涂层改性技术在提高耐候钢抗海洋性大气腐蚀中的应用

表面涂层改性处理的耐候钢挂片在2年的海洋性大气环境下暴晒,其腐蚀率是原耐候钢挂片腐蚀率的1／6。采用偏光、红外吸收、X射线衍射及EPAM对挂片锈层结构和组成进行了分析,发现碳钢、耐候钢表面锈层主要由γ-FeOOH、α-FeOOH及Fe3O4组成。α-FeOOH趋向在钢铁表面分布。改性涂层处理可以加速耐候钢表面生成保护性致密锈层,该锈层中富集有大量Cr,而碳钢挂片、裸露耐候钢挂片、涂层耐候钢挂片表面疏松锈层中没有Cr的富集。