大掺量矿渣复合胶凝材料的硬化浆体形貌特征

通过扫描电镜观察了大掺量矿渣复合胶凝材料在不同水化龄期的硬化浆体形貌,并与水泥硬化浆体形貌进行对比,研究了矿渣在复合胶凝材料中的水化性能与硬化浆体形貌特征的关系.结果显示:大掺量矿渣复合胶凝材料水化早期的浆体结构比水泥浆体结构疏松,28天的浆体结构比水泥浆体结构致密.水化早期,矿渣颗粒被水泥水化产物包裹,与水泥浆体界面薄弱;水化后期,矿渣颗粒的水化产物与水泥水化产物紧密结合,颗粒与水泥浆体的界面牢固.     

复合胶凝材料水化过程的ESEM观察

利用环境扫描电镜(ESEM)和X射线衍射分析(XRD)研究了由硅酸盐水泥、粉煤灰和膨胀剂组成的复合胶凝材料的水化产物形貌和硬化浆体结构。复合胶凝材料水化初期有过渡产物钾石膏片状晶体生成,CSH凝胶为约1μm长的晶须,而钙矾石则以六方片状晶核形式存在。在粉煤灰颗粒表面有通过溶解-结晶机制生成的水化产物。在水化后期,CSH成为无特征形貌的致密浆体,其中分布有充分发育的棒状钙矾石晶体。粉煤灰颗粒由表面生成的水化产物与周围的浆体紧密结合成为一个整体。     

粉煤灰对复合胶凝材料硬化浆体微结构的影响

利用XRD和SEM-EDS对复合胶凝材料硬化浆体微结构进行了研究.结果显示:粉煤灰的掺入使胶凝材料中水泥的比例下降,导致硬化浆体中Ca(OH)2的含量降低,360 d龄期时各样品中仍有Ca(OH)2存在.粉煤灰掺入后,硬化浆体的早期微观结构会较为疏松,随着养护龄期的延长,大量低Ca/Si的C-S-H凝胶生成,使复合胶凝...     

矿渣对复合胶凝材料硬化浆体微观结构的影响

利用XRD和SEM对掺矿渣复合胶凝材料硬化浆体微观结构进行了研究,结果显示:矿渣的掺入使胶凝材料中水泥的质量分数下降,矿渣反应消耗部分Ca(OH)2,导致硬化浆体中Ca(OH)2的含量降低,2 a龄期时掺70%矿渣样品中仍有Ca(OH)2存在。矿渣掺入后,硬化浆体的早期微观结构会较为疏松,随着养护龄期的延长,大量低Ca/Si的C-S-H凝胶生成,使复合胶凝材料硬化浆体逐渐致密,且凝胶中含Al较多。     

蒸养条件下水泥-磷渣复合胶凝材料的水化产物的长龄期特征

本文通过X射线衍射仪(XRD)、同步热分析仪、扫描电子显微镜(SEM)及能谱仪(EDS)研究了蒸养条件下水泥-磷渣复合胶凝材料一年龄期的水化产物的特征.结果表明:含磷渣的复合胶凝材料并未产生不同于水泥的晶态水化产物,但促进了钙矾石(AFt)向单硫型水化硫铝酸钙(AFm)的转化;1年龄期时,经80℃蒸养的水泥-磷渣复合胶凝材料的硬化浆体中仍能明显观察到未反应的磷渣颗粒;磷渣的火山灰反应消耗了一部分Ca(OH)2,磷渣颗粒与周围结构中的Ca(OH)2及C-S-H凝胶粘结紧密;水泥-磷渣复合胶凝材料水化产生的C-S-H凝胶的Ca/Si比低于纯水泥水化产生的C-S-H凝胶.     

大掺量粉煤灰混凝土长龄期的微观结构

对深圳平安金融中心2年龄期大掺量粉煤灰混凝土基础底板钻芯取样试件进行了强度、渗透性、碳化深度测试,并通过扫描电镜观察了试件中硬化浆体的微观结构。结果显示:大掺量粉煤灰混凝土长龄期力学性能和耐久性能优异;复合胶凝材料硬化浆体密实,骨料与浆体之间结合紧密;粉煤灰反应程度较高,体系中Ca(OH)2含量较低,硬化浆体中生成大量低Ca/Si的C-S-H凝胶。     

水泥-矿渣复合胶凝材料的水化C-S-H凝胶的长龄期特征

研究了掺50%矿渣的水泥-矿渣复合胶凝材料3 a龄期的硬化浆体C-S-H凝胶特性,结果显示:3 a龄期时矿渣反应程度为68.3%,大部分小颗粒矿渣已反应,但许多大颗粒矿渣几乎未反应;长龄期时浆体中Ca(OH)2没有消耗殆尽,从SEM图像中可以发现Ca(OH)2大量存在;水泥-矿渣复合胶凝材料体系3 a龄期的C-S-H凝胶的Ca/Si比、(Al+Mg)/Si比均值分别为1.88和0.60,相较于水泥生成的C-S-H凝胶,水泥-矿渣复合胶凝体系的C-S-H凝胶Ca/Si比较低,且含有大量Al。但Ca/Si比明显高于水泥-粉煤灰复合胶凝材料生成的C-S-H凝胶。     

超细矿渣对低品质水泥性能的改善效果

在低品质水泥中掺15%或25%超细矿渣组成复合胶凝材料,将用该复合胶凝材料配制的混凝土与用普通水泥配制的混凝土进行性能对比研究。结果显示:超细矿渣能够明显改善低品质水泥的性能,且超细矿渣掺量越大,性能改善效果越明显;用复合胶凝材料配制的混凝土的强度、抗氯离子渗透性和抗碳化性能达到或超过用普通水泥配制的混凝土。掺超细矿渣的复合胶凝体系硬化浆体的后期微结构非常致密,超细矿渣所起的化学作用明显。     

蒸汽养护条件下矿物掺合料的水化特性及微观结构

通过胶砂强度、热分析、扫描电镜等测试手段研究了不同掺合料在蒸汽养护条件下的水化行为。试验结果表明,在90℃的蒸汽养护条件下,矿粉和粉煤灰能够部分消耗水泥水化产生的Ca（OH）2,因而具有较高的抗压强度,而磨细石英砂没有参与水化反应。在180℃、1MPa蒸汽养护条件下,所有矿物掺合料都与水泥水化产生的水化产物发生充分的化学反应,其中磨细石英砂与水泥水化生成的氢氧化钙以及硅酸钙反应生产致密的水化产物,因而能够大幅度地提高抗压强度。     

粗石灰石粉对水泥后期水化和硬化浆体微结构的影响

本文研究了粗石灰石粉掺量对水泥后期水化和硬化浆体微结构的影响规律。研究结果表明:当粗石灰石粉的掺量为8%时,对净浆、砂浆、混凝土的90 d抗压强度的影响均非常小;当粗石灰石粉掺量为15%或20%时,对净浆、砂浆、混凝土的90 d抗压强度的不利影响均较大;粗石灰石粉对水泥的水化有一定的促进作用,但粗石灰石粉参与化学反应的程度很低;总体上粗石灰石粉对硬化浆体微结构的不利影响大于积极影响,且其掺量越大,该现象越明显。     

胶乳对油井水泥水化产物和硬化浆体微结构的影响

利用XRD和SEM?EDS对胶乳油井水泥水化产物及硬化浆体微结构进行了研究。结果表明胶乳并没有改变油井水泥水化产物的种类;微观形貌显示,胶乳的掺入使得水化产物表面形成一层绒状的物质结构,堆积紧密的六方叠片状的Ca（ OH）2晶体形貌变得松散薄片状分布。     

矿渣-粉煤灰基地质聚合物性能与微观结构的研究

本文重点研究了不同矿渣掺量对循环流化床粉煤灰基地质聚合物流变性能和强度的影响,以及矿渣-粉煤灰复合地质聚合的反应机理。矿渣的加入增加了地质聚合物浆体的粘度,且浆体粘度随着矿渣掺量的增加而增大。矿渣的加入明显增加了地质聚合物的强度,其中对早期强度的提高尤为明显,当矿渣掺量为30％时28d强度提高最为明显。 X射线衍射,扫描电子显微镜和红外光谱分析证明矿渣的反应产物中有水化硅酸钙（ C-S-H）生成,矿渣-粉煤灰基地质聚合物性能的提高来源于C-S-H和水化硅铝酸钠（ N-A-S-H）的共同作用。     

早期高温强碱环境下转炉钢渣的长龄期水化特性

使用具有微弱自身水硬性的转炉钢渣制备了"无熟料"胶凝材料,改变早期水化环境,并通过压汞法和扫描电子显微镜测试了长龄期(10年)后钢渣体系硬化浆体的孔结构和微观形貌,研究了早期高温强碱环境对于钢渣长龄期水化的影响.结果显示:早期高温强碱环境对钢渣体系的后期孔结构产生不利影响;早期高温强碱环境并不影响凝胶产物的种类,产物都...     

钢渣在蒸养条件下的安定性

通过测定钢渣在不同蒸养温度条件下的化学结合水和抗压强度,以及对水化产物进行XRD和SEM分析,探讨了钢渣在蒸养条件下的安定性问题。结果显示:提高蒸养温度能够明显促进钢渣中胶凝组分的水化,同时也在一定程度上加快了影响安定性的组分的反应;当蒸养温度达到80℃时,能够明显加速游离CaO的反应,破坏钢渣硬化浆体的微结构;蒸养对钢渣中RO相和MgO矿物的反应活性影响较小。     

长龄期尾矿/矿渣复合碱激发胶凝材料的典型微观形貌

采用扫描电镜观察了由煅烧铝土矿选尾矿(含约25%粉煤灰)、矿渣制备的复合碱胶凝材料在6年龄期内的微观形貌变化,并研究了6年龄期试样中结晶体沉积、粉煤灰颗粒形态等典型形貌特征.结果表明,该胶凝材料具有常见的多孔凝胶典型形貌,且随着龄期的延长而逐渐致密;6年龄期试样因碳化而明显可见碳酸钙晶体沉积于数百微米的大孔和大颗粒粉煤灰空腔中,并观察到高活性的粉煤灰玻璃微珠因碱侵蚀而形成的壳层、被凝胶包裹的低活性多孔玻璃质粉煤灰颗粒及惰性富铁粉煤灰微珠.     

3CaO·3A1＿2O＿3·BaSO＿4浆体结构的SEM研究

利用ＳＥＭ研究了在掺与不掺石膏的条件下，新水泥熟料矿物３ＣａＯ·３Ａ１＿２Ｏ＿３．ＢａＳＯ＿４的水化产物及其浆体结构。纯３ＣａＯ·３Ａ１＿２Ｏ＿３．ＢａＳＯ＿４水化很快，具有致密的浆体结构，从而具有很高的抗压强度。掺入石膏后，３ＣａＯ·３Ａ１＿２Ｏ＿３．ＢａＳＯ＿４的水化反应受到阻碍，使浆体孔隙率上升，强度下降。含钡硫铝酸盐水泥不应与石膏混合使用。     

聚合物乳液对硅酸盐水泥水化硬化影响的电镜研究

本文通过扫描电镜对加入聚合物水泥水化试体各龄期水化产物形态的观察,研究了二种类型的聚合物乳液(不含羧基的、及含羧基的)对硅酸盐水泥水化硬化的影响。结果表明,聚醋酸乙烯酯乳液(PVAc)在水泥试体中能成膜,并吸附包裹水泥颗粒及其水化产物,但不影响纤维状水化物等结晶的形成;而聚丙烯酸聚酯乳液(PAE)则因含有羧基。要参与水泥的水化反应,并影响纤维状水化物等结晶的形成。二种聚合物乳液都能改善其强度等性能,但作用机理是不同的。     

矿渣砂对混凝土抗压强度和劈裂抗拉强度的影响差异

使用活性低的矿渣作为细骨料配制矿渣砂混凝土,将该混凝土与使用普通河砂的混凝土进行强度实验对比,并通过扫描电子显微镜观察混凝土硬化浆体中矿渣砂和普通河砂的微观形貌,研究了矿渣砂作为细骨料使用时对混凝土强度的影响。结果显示：无论是在标准养护条件还是高温蒸养条件下,矿渣砂混凝土各个龄期的抗压强度都略低于普通河砂混凝土,但是两者的劈裂抗拉强度相差不大,矿渣砂混凝土后期的劈裂抗拉强度甚至超过普通砂混凝土。部分矿渣砂的表面发生了水化反应,其水化产物与水泥的水化产物相互搭接,对混凝土的劈裂抗拉强度有一定的贡献。     

我国水泥工业将采用新标准

为使我国水泥工业适应市场环境的变化,加快与国际市场接轨步伐,促进结构调整,全国水泥标准化技术委员会对ＧＢ１７５硅酸盐水泥、普通硅酸盐水泥）、ＧＢ１３４４（矿碴硅酸盐水泥、粉煤灰硅酸盐水泥、火山灰质硅酸盐水泥）和ＧＢ１２９５８（复合硅酸盐水泥）等三项水泥产品标准进行了修订,并定于２０００年１月１日起实施。修订后的ＧＢ１７５、ＧＢ１３４４和ＧＢ１２９５８与现行标准（９２版）主要有三点不同：（１）水泥胶砂强度检验以ＧＢ／１７６７１—１９９９水泥胶砂强度检验方法）代替ＧＢ１７７—８５（水泥胶砂强度检验方…     

NTC热敏陶瓷用Mn0.43Ni0.9CuFe0.67O4的Pechini法合成及性能研究

采用Pechini法，成功制备了Mn0.43Ni0.9CuFe0.67O4纳米粉体。聚合前驱体在400-700℃下煅烧，采用热重-差热分析（TG-DTA）、红外光谱（IR）、X射线衍射（XRD）、粒度分布和扫描电镜（SEM）对产物进行了表征。煅烧后，在900-1200℃烧结，测试了烧结陶瓷的电学性能参数：电阻率ρ和材料常数B。结果表明，粉体的分解温度为300℃，由无定形相开始结晶；晶体结构不同于传统NTC材料的单一尖晶体结构，而是尖晶石相和单斜CuO相组成的固溶体；单斜CuO相对陶瓷的电学性能有较大影响。烧结性质表明，最佳烧结温度为1100℃，致密度为96%，2ρ5℃为600Ω.cm，材料常数B25℃/50℃为2000。