10CrMo910钢球化加速特点及恢复热处理工艺的研究

分析了珠光体球化的原因及危害;通过对10CrMo910钢的球化加速试验,研究了该种材料球化过程的特点,并提出了10CrMo910钢球化的恢复热处理工艺。     

奥氏体化温度对GCr15钢球化效果的影响

用管式炉对GCr15钢球化退火工艺进行模拟,研究了奥氏体化温度对碳化物球化效果的影响。利用XRD和TEM分析了碳化物的种类,采用电子探针观察了显微组织,并利用Image-Pro Plus和Photoshop软件对碳化物的平均直径,单位面积内的碳化物数目以及碳化物的平均粒间距进行了统计。结果表明,球化状态GCr15钢中的碳化物均为M3C。奥氏体化温度在760~880℃内变化时,随着奥氏体化温度的升高,碳化物的平均直径在0.35~0.45μm内先略微减小后逐渐增加,单位面积内的碳化物数目逐渐减少,碳化物的平均粒间距逐渐增加,试样的硬度逐渐减小。拟合发现,维氏硬度和单位体积内铁素体-碳化物的界面面积呈正比,拟合方程为HV=17.4S+190。为得到良好的球化组织,奥氏体化温度应控制在800℃左右。     

周期球化退火对GCr15轴承钢组织及力学性能的影响

采用组织观察和力学性能测定,研究了周期球化退火工艺对GCr15轴承钢球化组织和力学性能的影响.结果表明,球化退火处理的周期数与试验钢的显微组织及力学性能间存在明显的依存关系,经过3周期球化退火工艺处理后,钢的显微组织均匀,渗碳体颗粒比较细小,具有较高的强度、良好的翅性和加工成形性,可大幅度缩短球化退火时间,显著提高生产效率.     

超声波回波信号数学拟合模型的创建--20#钢珠光体球化组织超声无损区分研究

以球化级别不同的20^#钢试样为研究对象，应用时序理论建立超声波回波信号数学拟合模型，以描述钢的球化状态，为超声回波信号特征的选取，进而正确表征材料的组织性能奠定基础。     

GCr15轴承钢球化退火工艺研究

对GCr15轴承钢进行了不同温度和不同时间的球化退火,测定了所获得的组织和硬度,以探索能取代传统球化退火工艺的新工艺。结果表明,GCr15钢经760℃保温2 h后炉冷至500℃空冷,其球状珠光体为2～4级,硬度为188 HB,符合有关标准的要求,且缩短了工艺周期,提高了生产效率。     

脉冲电场对GCr15钢球化退火组织的影响

研究了在脉冲电场作用下,GCr15钢球化退火组织的变化行为,研究结果表明,采用接触式脉冲电场作用于GCr15钢的退火,可明显改善该钢化物的形态和分布,在相同的等温温度下,可以缩短GCr15钢的球化退火时间。     

热处理工艺对GCr15钢碳化物球化效果的影响

分别采用常规球化退火、循环球化退火和1050℃高温固溶+700℃高温回火三种不同的预热处理工艺处理后,再用840℃淬火+150℃回火工艺处理了GCr15钢试样,研究了经上述三种工艺处理后GCr15钢试样的金相组织和硬度,分析了实验结果和球化机理。结果表明:GCr15钢试样经1050℃高温固溶+700℃高温回火+840℃淬火+150℃回火的热处理工艺,具有工艺过程简便、可操作性较强、生产周期较短、能耗较低和强韧性较好的特点,其热处理后的金相组织为回火马氏体+细小、圆整、比较均匀弥散分布的碳化物。     

GCr15钢奥氏体化工艺对快速球化退火效果的影响

研究了快速球化退火的奥氏体化温度、保温时间以及双相区冷却速度对GCr15钢残留碳化物粒子的数量和分布形态的影响。根据"离异共析"的原理和奥氏体状态对残留碳化物粒子影响的研究结果,制定了GCr15钢的快速球化退火工艺。试验表明,GCr15钢经790℃×10 min奥氏体化,炉冷至720℃等温60 min炉冷快速球化退火后,其球化组织为2.5级,总退火时间为3.5 h,明显优于传统球化退火工艺。     

15CrMo锻钢辊子的热处理及力学性能

本文讨论了两种调质处理方法对15CrMo锻钢辊子力学性能的影响,以及造成力学性能不合格的主要原因。作者认为,水-空交替冷却调质工艺,较油冷调质工艺经济合理,是降低热处理成本的途径之一,应在生产中推广应用。     

GCr15球化退火行为和力学性能的研究

采用等温球化退火和周期球化退火工艺分别研究了常规轧制（CR）和控轧控冷（TMCP）的GCr15钢的球化退火行为和力学性能。结果表明,轧制工艺对GCr15钢组织影响显著;在等温球化退火处理制度下常规轧制（CR）和控轧控冷（TMCP）试样球化效果差别较小;在周期球化退火处理制度下,控轧控冷（TMCP）试样可获得细小均匀的球化组织,其球化效果明显优于常规轧制（CR）试样,且球化退火时间比宝钢特钢现行的等温球化退火工艺缩短了6 h,可显著提高生产效率。     

15CrMo钢管蒸汽内氧化的微观特征

某热电厂的过热器15CrMo钢管道仅运行3000 h就发生爆管事故,宏观检查显示,管材内壁发生严重的氧化腐蚀。利用SEM、EDS和XRD等方法,测试分析了15CrMo钢管不同位置的组织结构及氧化层的物相组成等。结果表明,钢管在服役过程中有严重的氧化腐蚀,形成内外两层氧化皮,氧化侵蚀主要先从晶界开始,再逐步扩展到晶内。     

15CrMoG钢管的寿命评估新方法

采用高温加速时效的方法模拟15CrMoG钢管珠光体组织球化的演变过程并测试不同球化程度下的布氏硬度,结合现场检测对电站锅炉15CrMoG钢管进行硬度和球化程度分析。基于Matlab软件模拟建立硬度与珠光体球化之间的关系模型,提出15CrMoG珠光体组织的球化与温度和时间之间的关系公式,即温度和时间对组织球化进程的影响,进而提出该钢管寿命评估的新方法。     

稀土对42CrMo钢等离子体氮碳共渗组织及性能的影响

在渗剂中添加稀土,在42CrMo钢表面进行了等离子体氮碳共渗试验,并对渗层的组织形貌、显微硬度及接触疲劳强度进行了测试和分析,研究了稀土对等离子体氮碳共渗层的影响.结果表明,稀土在短时间内的催渗效果优于长时间,本次试验以低于8 h的效果最为明显;稀土有细化晶粒,使渗层组织结合得更加致密的效果,还可提高次表层的显微硬度和接触疲劳强度.     

热电厂15CrMo钢管高温蒸汽氧化腐蚀机理研究

研究某热电厂锅炉过热器15CrMo钢管在540℃/3.9 MPa条件下运行3000 h发生高温蒸汽氧化失效行为.利用X衍射、扫描电镜和电子探针等对15CrMo锅炉氧化层形貌和氧化膜成分进行组织结构观察和分析,结合高温水蒸气存在的情况下氧化膜生长理论,分析了这一特定条件下高温蒸汽氧化层的形成机理及其非正常失效原因.15CrMo钢在较短的服役过程中珠光体组织球化严重,达到4～5级,组织结构的退化导致力学性能严重下降同时炉管内壁发生严重的内氧化,从而降低管壁的有效厚度造成承压能力下降.晶界优先腐蚀,靠近晶界的基体组织内部形成大量孔洞,孔洞的形成是因离子扩散优先形成氧化点引起.氧化腐蚀产物分为内外两层,内氧化层结构疏松,方便了气体分子和金属离子的扩散,加剧了高温氧化的进行.     

磨削深度对42CrMo钢磨削强化层的影响

研究了磨削深度对42CrMo钢强化层组织与硬度的影响。结果表明,在不同磨削深度条件下,强化层的马氏体粗细不均,表层显微硬度随磨削深度先增加后降低,完全强化层显微硬度在720～800 HV0.1之间,比基体硬度提高了2倍。随着磨削深度的增加,强化层厚度最小值也增加,在磨削深度为0.6 mm时强化层厚度可达1.8 mm。     

热处理对35CrMo钢磁性能的影响

基于磁矫顽力和磁巴克豪森噪声(MBN)两种无损检测方法,研究不同热处理状态下35CrMo钢磁性能的变化规律,并以硬度测试作为对比验证。结果表明,相比于原始状态,淬火使35CrMo钢晶粒细化,矫顽力由10.42 A/cm提高至19.85 A/cm,增幅约90.40%,MBN应力集中明显;回火后,组织均匀,MBN应力水平整体下降,矫顽力降为12.50 A/cm,但最终的增加幅度仍有19.96%,与表面硬度变化基本一致,表明通过材料磁特性测量可有效表征不同热处理状态下的微观组织与力学性能,为产品质量在线检测提供技术参考。     

热电厂用20G珠光体钢的球化机理及寿命预测

针对广泛应用于压力容器管线、蒸汽管道等常用的20G钢,采用高温加速时效方法模拟了其高温长时间使用条件下的微观组织和硬度变化。结果表明：20G钢在高温加速时效过程中主要发生珠光体球化和碳化物聚集于晶界处,随着时间的增加珠光体球化速率逐渐变慢;建立了20G钢在加速时效过程中晶粒尺寸变化公式。基于硬度测量和微观组织分析,通过将硬度值与Larson-Miller参数结合预测了材料使用寿命。     

15CrMo钢管氩弧焊工艺及接头性能分析

研究了不同氩弧焊(TIG)焊接工艺参数对15Cr Mo耐热钢管焊缝成形的影响,分析了焊接接头的组织形貌及显微硬度。研究结果表明,15Cr Mo钢管对接焊时,随着焊接电流增大,高温停留时间增长接头组织越粗,接头硬度逐渐降低。     

回火温度对42CrMo钢组织和力学性能的影响

通过显微组织观察和力学性能检测,分析了42CrMo钢在不同回火温度下微观组织形貌和力学性能的变化.通过三维原子探针(3DAP)技术分析500℃回火温度下42CrMo钢中元素分布情况,研究了Cr、Mn、Mo等合金元素对钢性能的影响.结果表明,42CrMo钢水淬后在450℃回火时显微组织为回火屈氏体,在500～650℃区间...