微合金化钢奥氏体静态再结晶临界温度的确定

本文建立了一种能准确确定微合金化钢奥氏体静态再结晶临界温度（ＳＲＣＴ）（也就是说再结晶开始被抑制的温度）的一种方法。采用扭转试验并应用反椎法）ｂａｃｋ ｅｘｔｒａｐｏｌａｔｉｏｎ）确定了分别含有Ｎｂ，Ｖ、Ｔｉ的三种钢在两种应变（０。２０和０．３５）和若干温度下奥氏体再结晶分数。激活能与温度的倒数的图示表示法使我们能够把每种钢的ＳＲＣＴ确立为应变和奥氏昌粒尺寸的函数。将ＳＲＣＴ与计算的氮化物和碳化物     

403Nb叶片钢高温热压缩静态再结晶研究

利用Gleeble-3500热模拟试验机对403Nb马氏体叶片钢进行二道次高温热压缩试验,对不同温度、应变速率、道次间隔下发生的静态再结晶进行了研究和计算,得到403Nb静态再结晶、静态再结晶激活能和静态再结晶晶粒尺寸模型。     

高强钢300M静态再结晶动力学研究

为研究高强钢300 M静态再结晶行为,采用Gleeble-3800型热模拟试验机对300M钢进行单/双道次热压缩试验.通过双道次热压缩试验分析了变形温度、应变速率、变形量和初始晶粒尺寸对静态再结晶体积分数的影响.变形温度越高,应变速率越大,变形量越大,初始晶粒尺寸越小,则静态再结晶体积分数越大.其中变形温度、变形量和应变速率对静态再结晶体积分数影响较大,初始晶粒尺寸的影响相比较小.基于双道次热压缩试验结果建立了300 M钢的静态再结晶体积分数模型,基于单道次热压缩试验结果建立了300 M钢完全静态再结晶晶粒尺寸模型,并验证了静态再结晶体积分数模型的正确性.     

Ti-IF钢多道次变形静态再结晶研究

在热模拟实验机上进行了Ti—IF钢多道次铁素体区变形实验，采用后插法确定了静态再结晶分数。在实验的基础上建立了超低碳Ti—IF钢多道次铁素体变形时静态再结晶动力学模型。研究结果表明，建立的超低碳Ti—IF钢多道次铁素体变形静态再结晶动力学模型与实验结果吻合。     

WNQ570桥梁钢的静态再结晶行为

 为了研究轧制工艺对WNQ570桥梁钢再结晶行为的影响,采用Gleeble-3500热模拟试验机模拟了其双道次热变形过程,测试了试验钢的应力-应变曲线,建立了静态再结晶晶粒体积分数随变形温度和道次间隔时间变化的关系模型,分析了应变诱导析出抑制对静态软化行为的影响。研究结果表明：静态再结晶体积分数随变形温度的提高或道次间隔时间的延长而增大,应变诱导析出抑制静态再结晶的进行;静态再结晶激活能为240.47kJ/mol。研究结果为制订试验钢二阶段控轧工艺提供了依据。     

低碳含铌钢粗大奥氏体的静态再结晶

利用Gleeble1500热模拟机研究了Nb质量分数0.089%的高温热机械轧制钢(4^# Nb钢)在粗大奥氏体晶粒条件下的静态再结晶规律.作为对比,同时研究了一种铌质量分数0.049%的低碳含铌钢(2^# Nb钢)的静态再结晶规律.实验结果表明:4^# Nb钢的静态再结晶动力学过程比2^# Nb钢慢,在高温时差异较小;随着形变温度的降低,4^# Nb钢的静态再结晶动力学被极大地延迟.根据实验数据建立了静态再结晶模型,该模型对轧制工艺的制定有一定的指导意义.     

热压缩变形403Nb叶片钢的静态再结晶行为

通过Gleeble-3500热模拟试验机对403Nb马氏体钢(%:0.16C、11.98Cr、0.03Mo、0.22Nb、0.01V、0.12Ni)在950～1 150℃进行应变速率0.01～10 s~(-1),道次间隔1～100 s的二道次热压缩试验。通过总结已发表的各种静态再结晶数学模型,得出403Nb钢静态再结晶激活能Q_(rex)为168.40 kJ/mol及静态再结晶模型t_(0.5)=6.599 9×10~(-10)ε~(-1.6)(?)~(-0.46) d_0 exp(168400/RT)。结果表明,热压缩道次间隔时间短,钢的晶粒粗大,静态再结晶率低;道次间隔时间长,静态再结晶接近完成,大部分为等轴晶粒;在热压缩过程中,剪应变最大的区域再结晶最完全,晶粒最细小。     

DC03钢静态再结晶模型的研究

运用正交设计的试验方法,在高温箱式电阻炉内模拟DC03钢高温短时连续退火和低温长时罩式退火工艺条件,采用后插法计算出DC03钢冷轧后各种退火条件下的静态再结晶软化率,研究其与变形程度、退火温度和退火时间的关系.选用Avrami方程建立模型并与热加工两道次间的静态再结晶动力学模型作对比.研究结果表明:退火温度对热加工两道次间的静态再结晶率影响程度比对冷轧后的退火静态再结晶率影响程度大,而保温时间对冷轧后的退火静态再结晶率影响程度比对热加工两道次间的静态再结晶率影响程度大.     

IF钢热变形铁素体的静态再结晶行为研究

在Gleeb-1500热力模拟试验机上采用双道次压缩法,研究了IF钢高温铁素体区变形后道次间隔时间内的软化行为,分析了温度与间隔时间对其静态软化行为的影响,得出IF钢的铁素体静态再结晶激活能为115kJ/mol,建立了静态再结晶动力学数学模型.     

超深冲IF钢退火初期再结晶形核机制

本文选用了超深冲IF钢,经1200℃开轧、930℃终轧、700℃卷取和80%冷轧后,在800℃不同时间退火并观察其再结晶过程。实验结果表明.微碳、钛、铌IF钢在退火初期,{111}平行于板面亚晶首先发生回复、多边化,而后形成再结晶晶核,同时这种取向的晶粒优先长大从而形成{111}纤维的织构,其它取向的品粒较迟发生回复或被生长着的{111}平行于板面取向的晶粒吞并。     

热轧Nb-Ti钢静态再结晶组织演变及模型研究

在热模拟实验的基础上，对Nb—Ti微合金钢热轧中微观组织的变化进行了分析，介绍了影响组织演变的主要因素及模拟实验方法，对静态再结晶行为和组织演变过程的数学模型进行了研究。研究表明，预报结果与实验结果吻合较好，这种理论处理方法可用来模拟静态再结晶行为。     

贝氏体型非调质钢热变形奥氏体的静态再结晶

在Gleeblel500热模拟试验机上采用后插法研究贝氏体型SBL非调质钢热变形奥氏体的静态再结晶行为。     

冷连轧的静态模拟

以来料厚度差作为干扰量,对冷连轧进行了静态模拟。     

冷轧薄钢板退火组织的计算机模拟

利用Monte Carlo方法及模型进行了冷轧薄钢板静态再结晶退火组织的模拟。通过采用Visual C 在Windows 96平台上的模拟研究，观察了退火过程中钢板组织的连续变化，包括退火时晶界迁移和晶粒相互吞并的过程。模拟了冷轧钢板退火过程晶粒尺寸，再结晶百分比的变化规律 以及冷轧压下率对再结晶的影响，将模拟结果与试验结果对比，二者十分吻合。     

油井管钢33Mn2V静态再结晶的模拟研究

采用热 /力模拟技术研究了新型非调质油井管用钢 33Mn2 V在不同变形温度、变形速率、变形量和初始组织条件下的奥氏体静态再结晶行为。根据所得数据确定了其静态再结晶激活能 Q=115 .4 k J/ mol,并建立了 33Mn2 V钢静态再结晶量的经验模型 :X=1- exp[- 0 .2 2 314 (t/ t0 .2 ) 0 .4 8],t0 .2 =1.2 4 34- 1 0· d20 ·ε- 2 .36 87· ε- 0 .31 6 7· exp(QRT) ,式中道次间隔时间 t≥ 6 0 s时取 t=6 0 s。     

C-Mn钢高温变形过程再结晶及位错密度的研究

利用Gleeble 15 0 0热力模拟机 ,通过双道次压缩试验 ,计算了C -Mn钢SS4 0 0的热变形激活能 ,建立了静态再结晶模型。模拟计算了因热力学行为的演变引起的静态、动态再结晶以及位错密度等物理冶金现象的变化。研究结果表明 :动态再结晶易在温度较高、应变速率较低的条件下发生 ;静态再结晶在前几道次发生的比较充分 ;粗轧阶段细化晶粒的效果比精轧阶段明显。     

高碳钢高速变形的模拟及再结晶规律的研究

高碳钢试样在Ｇｌｅｅｂｌｅ－２０００试验机上进行高温多道次高变形速度的变形试验,高应变速率下的变形屈服应力服从Ｚｅｎｅｒ－Ｈｏｌｌｍａｎ因子（Ｚ＝Ａｏ＾ｎ＝εｅｘｐ（Ｑ／ＲＴ）的变化。高线预精轧时,发生道次间静态再结晶;而精轧时由于道次时间短,有道次应变积累现象,应变积累达到临界变形量后,引起动态再结晶发生。     

高碳钢线材生产的物理冶金原理和计算机模拟

评述了高碳钢线材生产的物理冶金原理和数学模型，给出了模拟高碳金钢线材生产的框图。     

含硼微合金钢的静态及动态软化行为

运用gleeble-1500热模拟试验机November对含硼微合金钢进行了单、双道次压缩模拟,并通过非线性回归分析得到了静态与动态软化百分比(X)与变形温度(T)、变形程度(ε)、变形速率(ε·)、原始晶粒尺寸(d0)、道次间隔时间(t)之间的关系。