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本文建立了一种能准确确定微合金化钢奥氏体静态再结晶临界温度(SRCT)(也就是说再结晶开始被抑制的温度)的一种方法。采用扭转试验并应用反椎法)back extrapolation)确定了分别含有Nb,V、Ti的三种钢在两种应变(0。20和0.35)和若干温度下奥氏体再结晶分数。激活能与温度的倒数的图示表示法使我们能够把每种钢的SRCT确立为应变和奥氏昌粒尺寸的函数。将SRCT与计算的氮化物和碳化物 相似文献
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为研究高强钢300 M静态再结晶行为,采用Gleeble-3800型热模拟试验机对300M钢进行单/双道次热压缩试验.通过双道次热压缩试验分析了变形温度、应变速率、变形量和初始晶粒尺寸对静态再结晶体积分数的影响.变形温度越高,应变速率越大,变形量越大,初始晶粒尺寸越小,则静态再结晶体积分数越大.其中变形温度、变形量和应变速率对静态再结晶体积分数影响较大,初始晶粒尺寸的影响相比较小.基于双道次热压缩试验结果建立了300 M钢的静态再结晶体积分数模型,基于单道次热压缩试验结果建立了300 M钢完全静态再结晶晶粒尺寸模型,并验证了静态再结晶体积分数模型的正确性. 相似文献
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通过Gleeble-3500热模拟试验机对403Nb马氏体钢(%:0.16C、11.98Cr、0.03Mo、0.22Nb、0.01V、0.12Ni)在950~1 150℃进行应变速率0.01~10 s~(-1),道次间隔1~100 s的二道次热压缩试验。通过总结已发表的各种静态再结晶数学模型,得出403Nb钢静态再结晶激活能Q_(rex)为168.40 kJ/mol及静态再结晶模型t_(0.5)=6.599 9×10~(-10)ε~(-1.6)(?)~(-0.46) d_0 exp(168400/RT)。结果表明,热压缩道次间隔时间短,钢的晶粒粗大,静态再结晶率低;道次间隔时间长,静态再结晶接近完成,大部分为等轴晶粒;在热压缩过程中,剪应变最大的区域再结晶最完全,晶粒最细小。 相似文献
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油井管钢33Mn2V静态再结晶的模拟研究 总被引:6,自引:0,他引:6
采用热 /力模拟技术研究了新型非调质油井管用钢 33Mn2 V在不同变形温度、变形速率、变形量和初始组织条件下的奥氏体静态再结晶行为。根据所得数据确定了其静态再结晶激活能 Q=115 .4 k J/ mol,并建立了 33Mn2 V钢静态再结晶量的经验模型 :X=1- exp[- 0 .2 2 314 (t/ t0 .2 ) 0 .4 8],t0 .2 =1.2 4 34- 1 0· d20 ·ε- 2 .36 87· ε- 0 .31 6 7· exp(QRT) ,式中道次间隔时间 t≥ 6 0 s时取 t=6 0 s。 相似文献
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运用gleeble-1500热模拟试验机November对含硼微合金钢进行了单、双道次压缩模拟,并通过非线性回归分析得到了静态与动态软化百分比(X)与变形温度(T)、变形程度(ε)、变形速率(ε·)、原始晶粒尺寸(d0)、道次间隔时间(t)之间的关系。 相似文献