热锻用高强高韧非调质32Mn2SiV钢的研制

介绍了一种强度高而韧性好的热锻用非调质32Mn2SiV钢,探讨了其热加工工艺与强韧化机理。该钢热锻态的抗张强度σ_b≥830MPa,室温冲击韧性a_k≥50J/cm~2,同时具有良好的低温冲击韧性。该钢可代替调质的50钢和30Cr钢生产NJ1061汽车前轴和转向节臂等保安件,可用于生产对强度、韧性要求较高的零件。     

非调质36Mn2V石油套管钢连铸坯的高温延塑性

采用Gleeble-1500热模拟试验机,研究了石油套管用V微合金化非调质钢36Mn2V(%:0.36C、1.54Mn、0.12V、0.008～0.010N)260 mm×300 mm连铸方坯的650～1350℃的延塑性。结果表明,36Mn2V钢的零强度温度(ZST)为1440℃,零塑性温度(ZDT)为1400℃;36Mn2V钢在熔点(Ts)到650℃温度区间内存在两个脆性温度区,第Ⅰ脆性温度区为熔点～1350℃,第Ⅲ脆性温度区为925～650℃,因此,该钢的矫直温度应控制在925℃以上;由1350℃至试验温度(650～1050℃)的冷却速度(3～8℃/s)对36Mn2V钢高温延塑性没有影响。     

非调质36Mn2V钻探管用钢的开发

文章提出了非调质36Mn2V钻探管用钢的成分设计方案,通过力学性能检测及金相等研究手段寻找出最佳成分范围,经过工业试验验证该成分钢管性能符合要求。     

圆环链用钢20Mn2的研制

介绍了圆环链用钢20Mn2钢中主要元素对钢材性能的影响，总结了安阳钢铁集团有限责任公司生产20Mn2钢的工艺。     

非调质钢38MnVS奥氏体动态再结晶的研究

研究了V-Ti微合金非调质钢38MnVS（/%:0.42C、0.76Si、1.33Mn、0.011S、0.013P、0.10V、0.02Ti）的奥氏体动态再结晶过程。通过Gleeble-3800热模拟试验机,研究了变形温度（950～1150℃）和变形速率(0.1～10s^-1)对38MnVS钢奥氏体动态再结晶过程的影响,并建立了Zener-Hollomon参数为变量的方程、动态再结晶尺寸模型和动态再结晶状态图。结果表明,变形温度越高,变形速率越低,发生动态再结晶的临界驱动力越小,动态再结晶越易进行;微合金非调质钢38MnVS动态再结晶激活能为Q_d=275.453 kJ/mol。     

40Mn2圆钢的研制开发实践

从成分设计、生产工艺流程、力学性能、金相、用户使用等方面介绍柳钢开发生产的40Mn2圆钢。     

60Si2Mn弹簧钢150 mm x 150 mm铸坯缺陷分析与工艺优化

针对60Si2Mn弹簧钢(/%:0.56～0.64C,1.50～2.00Si, 0.70～1.00Mn,≤0.025P,≤0.020S)的150 mm×150 mm连铸坯角部存在横向表面裂纹缺陷问题,通过采用金相显微镜和扫描电镜对铸坯角部横向表面裂纹缺陷进行分析及试验比对。结果表明：结晶器铜管锥度过大、拉坯阻力大、保护渣润滑效果差以及二次冷却不均匀导致角部产生横向表面裂纹。通过将结晶器铜管锥度从2.2 mm降到1.6 mm、保护渣熔化温度从1182℃降到1072℃、粘度从0.76 Pa·s降到0.52 Pa·s以及二次冷却比水量从0.45L/kg降到0.32L/kg等措施,降低铸坯在铜管内拉坯阻力,改善结晶器冷却传热和二冷段喷淋冷却效果,提高铸坯冷却均匀性,使得铸坯缺陷得到有效控制,铸坯表面探伤合格率从35%提高到92%。     

3.16 t SCM822H齿轮钢锭红送入炉温度对钢材表面质量的影响

3．16t 0．20C-1．20Cr—0．4Mo齿轮钢锭—火成材红送工艺实践表明，当进入加热炉时铸锭的温度为800～900℃时，因相变组织应力和脆性AlN的大量析出，使Φ140～160mm钢材表面出现裂纹。而入炉时钢锭表面温度高于950℃和低于700℃时，因避免了上述不利因素，成品材的表面质量良好。     

煤矿刮板运输机16Mn钢中部槽的磨损失效分析

研究了煤矿用刮板运输机热轧16Mn钢中部槽磨损表面层磨损形貌特征、显徽组织和硬度分布。试验结果表明，中部槽存在磨料磨损、疲劳磨损、粘着磨损和腐蚀磨损等综合磨损，16Mn钢不能满足中部槽耐磨性要求。改用40Mn2冷轧板中部槽后，耐磨性显著提高，应用表明能满足该部件的耐磨性要求。     

Nb-V微合金化H型钢BS55C表面裂纹成因分析

分析了成分为(%):0.14~0.17C,0.45~0.55Si,1.25~1.45Mn,0.08~0. 10V,0.03～0.05Nb H 型 钢BS55C表面裂纹形成原因。结果表明,该钢凝固时纵裂的敏感性较大,700~950℃范围内的塑性较低,使H 型钢表面易产生裂纹。由168炉Nb-V微合金化H 型钢BS55C生产数据分析得出,采用LF精炼,控制钢中S≤ 0.015%、P≤0.020%,优化浇铸水口,采用弱二次水冷工艺,避免在700~900℃范围矫直,可有效减少Nb-V微 合金化H 型钢的表面裂纹     

GCr15轴承钢初轧坯表面纵裂纹的分析

分析了由 2 .3tGCr1 5高碳铬轴承钢铸锭轧成 1 40mm×1 40mm初轧坯表面纵裂纹的形成原因 ,得到的结果表明 :初轧时由于第一道次孔型内一个方向上压下量过大 ,使轧件高宽比太大而产生该种裂纹。改进初轧工艺后 ,即消除了该种裂纹。     

45#圆钢内部质量分析及改进

分析45#圆钢内裂和产生非金属夹杂的原因,介绍了从炼钢和连铸过程制定的预防和处理措施以及效果。