金相分析与热处理工艺优化

我厂生产的95型螺旋榨油机配件1~#榨螺,如图1所示,材质为20热轧无缝钢管,经下料→正火→车→拉键槽→渗碳→淬火→低温回火→磨处理。技术要求渗碳层厚度达1.5～2.0mm,表面硬度HRC58～64,以满足表面高的硬度和耐磨性,而心部有足够的韧性。热处理工艺见图2。     

快换轧头

快换轧头(见右图)由轧头杆与偏心螺钉两零件组成。使用时,将快换轧头轻轻压入小内圆磨床主轴孔内,以4号莫锥定位。然后将弹簧轧头轻轻压入快换轧头孔内,以 R8锥面接触定位,依靠接触面的磨擦力,带动弹簧轧头转动,磨削弹簧轧头的孔。孔磨好以后,转动偏心螺钉,将弹簧轧头推出。快换轧头经过精加工,精度很高。保证了弹簧轧     

调头渗碳法

我厂采用固体渗碳,渗碳箱是圆筒形的,过去装炉是将渗碳箱躺倒、箱口向外来渗碳的,后来发现渗碳层不均匀,渗碳箱口部、中部和底部相差0.2～0.3毫米,而一般零件要求的渗碳层深度变化范围也只有0.2～0.3毫米(如:0.8～1.0毫米,1.0～1.3毫米),这样无法达到技术要求。后来我们采     

自动车床弹簧轧头的改进

一般有自动车床的工厂,都能体会到弹簧轧头供应的困难。因为对自动车床来说,弹簧轧头是一个主要工具,它不但制造工艺复杂,而且用量多,容易坏,需要经常添置补充。我厂有几台捷克制造的六角自动车床,在使用过程中,因弹簧轧头被损坏,又不能及时供应,因而经常造成停工。为解决这个关键,我们把该车床上用的两种弹簧轧头作了些改进。     

渗碳齿轮内花键孔淬火变形的预控制

齿轮渗碳后直接淬火,如能控制内花键孔尺寸在公差范围内,则此工艺可获得最好的节能效果。我们多年来将20CrMnTi钢制齿轮采用渗碳后直接在热油中淬火的工艺,渗碳温度910～920℃(原来930～940℃),在炉内降温至850～860℃(>AC3),并匀温30分钟以上,再在100～120℃热油中淬火。由于降低了引起渗碳淬火齿轮变形的     

切削渗碳齿轮键槽的方法

在齿轮生产中,常有切渗碳淬火齿轮内孔键槽或花键槽的情况,这种齿轮(图1)在渗碳时,内孔同时渗碳经整体淬火后其硬度一般稍低于齿面硬度(齿面硬度HRC58～63)。而键槽插刀或拉刀为高速钢W18Cr4V,硬度为HRC62～70,实际切削时硬度只达到HRC55～60,所以不可能完成加工,采用线切割成本甚高。为此,我们采用以下方法,解决了实际问题。车渗碳层方法由于一般齿轮的渗碳层深度为0.6～1.2mm,再加上渗碳区域的过渡区(约0.3～0.5mm)所以,在渗碳前精加工时,齿轮内孔及孔口两端面各留1.5～2mm余量。若孔口端面留量     

四辊轧机轧头座、轧头体精度的检查

针对采用四辊轧机轧制麻花钻的加工方法,必须要保证轧头座和轧头的精度,计算轧头轴E值尺寸垫,并进一步了解和掌握了检验方法。     

天津发电设备厂热焊小组技术革新点滴介绍

天津发电设备厂热焊小组是全国群英会的先进集体之一。这个组在今年头9个月中,大大小小总共实现了技术革新1455项,完成了26个月的工作量。在节约材料方面,他们创造了不用化学原料的快速固体渗碳剂(木炭60％、电石25～30％、醋15～10％),加热到900～950℃、2.5～3小时,但要用炉子烘干,后来改用碳酸钠25～30％代替电石,渗碳层深达1毫米,效率提高一倍。用醋代替     

用醋酸钠作气体渗碳催化剂

我们将醋酸钠放入气体渗碳炉内作催化剂,获得和固体渗碳时同样的效果。试验是在(?)—60炉内进行的,渗碳剂是煤油,渗碳温度是920℃,一般渗碳深度1.0～1.2公厘需要7小时;加入醋酸钠后,渗碳温度不变,渗碳时间只3小时,渗碳深度就达到1.1毫米,缩短了一年时间。表面碳量在共析左右,略低于不加醋酸钠的。每渗一炉用30     

抗生素瓶轧盖质量风险及其改进措施分析

从抗生素瓶轧盖质量的不合格分类入手,对影响轧盖质量的因素进行了解析,通过应用失败模式效应分析法(FMEA)对轧盖质量进行分析,得出了瓶头轧裂的风险最高,为此介绍了一项改进措施,即用新的缓冲式轧盖头解决瓶头轧裂的问题,提升了抗生素瓶轧盖的质量。     

齿轮内花键孔变形的预控制

齿轮渗碳直接淬火,如能控制内花键孔尺寸在公差范围内,则此工艺可获得最好的节能效益。多年来,我们一直采用20CrMnTi钢制造12型手扶拖拉机齿轮。所采用的热处理工艺为渗碳直接热油淬火,渗碳温度910～920℃(原为930～940℃)。渗碳后降温至850～860℃(>Ac_3),匀温30分钟以上,然后淬入100～120℃的热油中,因降低了齿轮变形的热应力,所以能明显地减少齿轮内孔变形量,同时也减小了齿轮变形量。     

轧盖机轧头盘座三斜孔钻夹具

轧头盘座是轧盖机床的关键零件,如图1所示,其精度要求高,加工工艺复杂,且3—(?)8H7斜孔在加工中极易超差而使零件报废。为此、我们设计了如图所示的改进型钻夹具,收到了满意的效果。     

用膏状渗碳剂渗碳的方法

我们曾经接到一批工件(材料15号钢,工件形状像图1那样),它的技术要求是:内孔渗碳淬火,渗碳层深度0.8～1.2公厘,淬火后硬度 Rc58～62,外圆和Ⅰ、Ⅱ两端面不许被渗碳淬火。根据这个要求,有两种方法可以采用。一种就是在渗碳前把工件外圆和Ⅰ、Ⅱ     

用膏状渗碳剂渗碳的方法

我们曾经接到一批工件(材料15号钢,工件形状像图1那样),它的技术要求是:内孔渗碳淬火,渗碳层深度0.8～1.2公厘,淬火后硬度 R_C58～62,外圆和Ⅰ、Ⅱ两端面不许被渗碳淬火。根据这个要求,有两种方法可以采用。一种就是在渗碳前把工件外圆和Ⅰ、Ⅱ两端面留出一定的加工余量,渗碳后再把这余量车去并进行淬火;     

渗碳箱封口法

固体渗碳时,渗碳箱的封口过去我们也用钢板盖泥封法,由于钢板变形,封口泥经常干裂和脱落,造成漏气。后来我们摸索采用粘土焦炭粉覆盖法密封渗碳箱,取得了良好的效果,其方法是:工件装箱后至箱口留下30公分空位,将70％的粘土和30％焦炭粉(80～100目)用水拌     

利用固体渗碳剂进行气体渗碳

利用固体渗碳剂进行气体渗碳,我们曾作过一些试验,取得了一些效果。我们认为,这种渗碳法很值得大力推广和应用;因为这种渗碳法可以把固体渗碳的简单性、经济性同气体渗碳的优越性结合起来。现在把我们的试验所得介绍如下,供大家参考。     

采用低碳马氏体强化工艺提高电动葫芦圆环链质量

据了解,国内生产电动葫芦的工厂对圆环链均采用渗碳淬火处理。山海关起重设备厂生产的0.5吨和0.25吨电动葫芦的圆环链也是采用渗碳淬火的,材料为20Mn2,尺寸见图1,渗层深要求0.15～0.25毫米,硬度HRC 46～52。我们认为这种热处理工艺值得磋商,为此,我们做了些试验。     

25MnTiBR钢中带状组织

低合金渗碳钢轧材、锻造、正火齿坯中间,常出现纤维状或条状组织,即二次带状组织,简称带状组织。在低碳钢、中碳和中碳合金钢中都可能出现这种组织。一般认为带状组织是由于钢锭浇注过程中形成枝晶偏析,热轧钢材停轧温度偏低以及钢中非金属夹杂物沿轧制方向被拉长成条带等原因造成的。低合金渗碳钢中出现带状组织不但影响齿轮冷热加工性能,而且将导致热处理变形以及影响装车使用寿命。为了探明低合金渗碳钢中带状组织产生的具体原因,我们对25MnTiBR钢中带状组织的特征,它与热处理工艺对性能的影响等进行了研究。     

延长渗碳箱使用寿命的方法

我们在固体渗碳时,为了不使渗碳剂发出的活性碳气体跑掉,所以把工件和渗碳剂装在渗碳箱内,密封起来,放在炉里加热到渗碳温度(为880～930℃)。然后根据工件要求的渗碳层深度,保持数小时,以至十多小时。在这么长的加热保温过程中,不管是用煤炉、电炉或是瓦斯炉、油炉,渗碳箱的表面总会有氧化毛病。每渗一次碳,就有一层硬脆的氧化皮产     

用可倾压力机轧制管材头的模具

我所主要从事有色金属的研究,其中一部份是铜管的试制和小批量生产,主要是φ22×1.25mm以下的深度加工薄壁小管,最小可达φ1.5×0.2mm。在我所现有的轧头机只能轧制φ18以下的管材头,而且原压力机的轧头模具,使用时很不方便,如使用不当就会出事故。为此,笔者经过实际操作和详细观察分析,对模具进行了重新设计。为了达到使管材在φ10～φ22mm范围内进行轧头,其设计操作程序如图1。管材进入A区间,一次压成扁形,再进入B区间压成三个谷峰,将管材转动90度后进入C区间,经过1～2次冲压即成形,这样就可进入拉伸阶段。