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1.
PP/UHMWPE共混物力学性能的研究 总被引:9,自引:0,他引:9
采用不同结构的聚丙烯(PP)分别与不同流动性能的超高摩尔质量聚乙烯(UHMWPE)进行共混,对共混物的力学性能进行了研究。发现PP和UHMWPE类型的适当匹配对共混物性能的提高非常重要。流动性较好的UHMWPE对熔体质量流动速率较小的嵌段共聚型PP(PPB)增韧增强效果突出,常温缺口冲击强度可达74.2kJ/m^2,断裂伸长率大于700%;同时共混物的强度和刚性也有一定程度的提高。在PPB/UHMWPE二元共混物中加入适当线性低密度聚乙烯(LLDPE),能够起到“减粘”和“增容”作用,有利于共混物性能,尤其是抗冲性能的进一步提高。 相似文献
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UHMWPE/PP的共混改性 总被引:5,自引:0,他引:5
采用自行配制的解缠剂Jc 3降低UHMWPE的熔体粘度,并用机械共混的方法进行加工,从而实现PP与UHMWPE之间的均匀共混,以改善共混体系的力学性能。研究了原料配方及加工工艺对共混体系力学性能的影响。结果表明:解缠剂能够有效改善共混体系的混合程度;UHMWPE的用量和Jc 3的用量对共混物力学性能有不同的影响;采用先开炼再挤出而后注射的加工工艺得到的制品力学性能较好。 相似文献
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PP/POE共混物力学性能研究 总被引:1,自引:1,他引:1
用双螺杆挤出机制备了聚丙(烯PP)/聚烯烃弹性(体POE)共混物,研究了POE用量对PP/POE共混物冲击性能、拉伸性能及弯曲性能的影响。结果表明:随着POE含量的增加,PP/POE共混物的冲击强度明显提高;拉伸强度及拉伸模量弯、曲强度及弯曲模量、断裂伸长率及断裂强度均减小。 相似文献
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PP/PE共混物的拉伸力学性能 总被引:2,自引:0,他引:2
应用Instron材料试验机,考察了室温下聚丙烯(PP)与低密度聚乙烯(LDPE)和高密度聚乙烯(HDPE)共混物的拉伸力学性能.结果表明,PP/LDPE共混物的拉伸强度和弹性模量与组份的关系符合对数混合法则。而PP/HDPE共混物的力学性能与组份的关系则较为复杂。 相似文献
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选择具有优良生物相容性的天然珊瑚,将其粉碎成微米级粉末并进行硅烷偶联剂处理,作为改性超高摩尔质量聚乙烯(UHMWPE)的填充颗粒,采用热压固化成型工艺制备出珊瑚粉/UHMWPE复合材料.对复合材料断面珊瑚颗粒的分散性和复合材料的力学性能进行了评定.研究发现,随着珊瑚粉填充量的增加,复合材料断面珊瑚颗粒的分散性提高,珊瑚粉填充质量分数为30%时,复合材料的硬度和耐蠕变性能最大分别增大了84%和29.5%. 相似文献
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PP/UHMWPE共混合金的制备与力学性能 总被引:10,自引:0,他引:10
本文讨论了 UHMWPE/PP 合金的制备方法及力学性能。发现用四螺杆挤出机制备的合金比用双螺杆挤出机制备的合金具有更高的缺口冲击强度和拉伸强度,合金的冲击强度随UHMWPE 的变化而改变,且呈现一最高值;在合金中加入 EPDM 可起到“增容”作用。同时通过对合金的亚微相态的研究进一步证实了 UHMWPE 是通过在聚丙烯中形成“线性互穿网络”而起到增强和增韧作用。 相似文献
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采用过氧化二异丙苯(DCP)引发POE弹性体交联,溶解性实验与熔体流动速率实验结果表明,当DCP含量从0.5‰(质量含量,下同)增加至5.0‰时,凝胶含量从0.8%增加至12.8%,对应的共混物的熔体流动速率从2.80g/10min下降至0.80g/10min,这是POE弹性体交联的结果。将交联后的POE与PP共混,其与PP的共混物的冲击强度在较低的交联度时有一小范围的提高,当DCP含量超过2.0‰后,共混物的冲击性能明显下降。扫描电镜观察表明,随着POE交联度的增加,共混物中POE在基体中的分散明显变差,这与其冲击性能有很好的相关性。 相似文献
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增容PP/回收PET共混物的力学性能 总被引:2,自引:0,他引:2
采用熔融挤出法制备了聚丙烯(PP)/增容剂/回收聚对苯二甲酸乙二酯(r-PET)共混物,研究了r-PET、不同增容剂和混合增容剂对PP/r-PET共混物力学性能的影响.r-PET提高了PP的拉伸强度、弯曲强度及其模量,但降低了冲击强度;采用马来酸酐接枝聚丙烯(PP-g-MAH)增容,可提高PP/r-PET共混物的拉伸强度、弯曲强度及其模量,但使冲击强度稍有降低;马来酸酐接枝乙烯-辛烯共聚物(POE-g-MAH)增容或PP-g-MAH/POE-g-MAH混合增容可提高PP/r-PET共混物的冲击强度,且对共混物的拉伸和弯曲强度影响不大. 相似文献
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聚丙烯/超高摩尔质量聚乙烯共混物的结构与性能研究 总被引:2,自引:0,他引:2
研究了不同物料比和加工工艺对聚丙烯(PP)/超高摩尔质量聚乙烯(UHMWPE)共混体系性能的影响。结果表明,PP/UHMWPE共混体系具有比音一组分更高的冲击性能,当体系中UHMWPE的质量分数为60%时,共混物的冲击强度高达101kJ/m^2,分别是PP的1.8倍和UHMWPE的1.3倍,将UHMWPE加入PP中可明显降低PP的摩擦系数,提高其耐磨性,而适量UHMWPE加入PP中,对UHMWPE的耐磨性能无不良影响,对以PP为连续相的共混体系,混炼方式对共混物的性能影响大,偏光显微镜分析表明,当PP/UHMWPE共混体系中UHMWPE的质量分数大于40%时,就很难观察到明显的PP大球晶结构,DSC分析显示,PP/UHMWPE共混物出现了两纯组分熔点的结晶熔融峰,PP/UHMWPE为热力学不相容体系。 相似文献
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以毛细管流变仪研究了聚丙烯(PP)/无规共聚聚丙烯(PP-R)共混物熔体的流变行为。讨论了共混物的组成、剪切应力和剪切速率以及温度对熔体流变行为、熔体粘度的影响。测定了不同配比共混物熔体的非牛顿指数和膨胀比。结果表明:PP/PP-R共混物熔体属假塑性流体,其熔体粘度随PP-R含量的增加而迅速增大。力学性能测试结果表明,PP-R对PP有很好的增韧改性作用。另外,也用偏光显微镜研究了PP-R对共混物结晶形态的影响。 相似文献
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用熔融接枝的方法以苯乙烯(St)作共单体将马来酸酐(MAH)接枝于乙丙共聚物VERSIFY(V)上,制得不同MAH相对接枝率的接枝物V-g-(MAH-co-St),用双螺杆挤出机制备了V-g-(MAH-co-St)增容的尼龙(PA)66/聚丙烯(PP)共混物。利用扫描电子显微镜、熔体流动速率(MFR)和力学性能等测试方法,研究了不同MAH相对接枝率的增容剂V-g-(MAH-co-St)对PA66/PP共混物形态结构和力学性能的影响。结果表明,提高St的含量可以得到高MAH相对接枝率的V-g-(MAH-co-St),当MAH/St质量比从2/1变为1/1时,接枝率显著提高,继续提高St含量,接枝率提高幅度减小。V-g-(MAH-co-St)可使共混物中PP分散相的尺寸减小、分散均匀。当增容剂质量分数从0%增加到10%时,共混物的力学性能在总体上得到提高,MFR迅速降低;增容剂中MAH相对接枝率越高,共混物的弯曲强度越高,MFR越低,而缺口冲击强度相差不大。当增容剂质量分数从10%增加到25%时,共混物的缺口冲击强度大幅提高,且MAH相对接枝率越高,其提高的幅度越大,但拉伸强度和弯曲强度均明显下降,MFR下降幅度变小。 相似文献
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The blends of ultrahigh molecular weight polyethylene (UHMWPE), polycarbonate (PC) compatibilized by using a high-density polyethylene (HDPE) grafted with maleic anhydride (MAH), HDPE-g-MAH, were processed by melt extrusion. Two grafting degree of HDPE-g-MAH, 0.5% and 1.2%, were separately prepared by melt-graft and solution-graft methods. The grafting degree of HDPE-g-MAH shows a significant role in enhancing tensile strength of the blends. The compatibilization mechanism of HDPE-g-MAH in the blends analyzed by FTIR indicates that a new grafting product, HDPE-g-PC, was in situ formed. The improvement of phase interface between UHMWPE and PC by addition of HDPE-g-MAH was observed by SEM. 相似文献
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凹凸棒对聚丙烯/聚磷酸铵/季戊四醇复合材料阻燃性能及力学性能的影响 总被引:1,自引:0,他引:1
以聚丙烯为基体,多聚磷酸铵(APP)/季戊四醇(PER)/凹凸棒(ATP)为复配阻燃剂(其中APP/PER质量比为3:1),通过熔融共混的方法制备聚丙烯复合材料.采用透射电子显微镜(TEM)考察原土ATP的微观形貌和PP/APP/PER/ATP复合材料的阻燃性能及力学性能.实验结果表明:ATP与APP/PER对PP有协同阻燃作用.当ATP质量含量为2%,复配阻燃剂APP/PER/ATP总量为26%时,PP/APP/PER/ATP复合材料的氧指数为32%,拉伸强度比纯PP提高4.3%,冲击强度比纯PP也提高15.2%. 相似文献