制氢装置转化炉余热回收系统存在问题及对策

中国石油化工股份有限公司北京燕山分公司制氢装置余热回收系统运行异常,过热蒸汽温度由420℃下降至375℃、烟气排放温度升高到264℃,影响装置安全运行。检查、核算发现余热锅炉入口烟气量低于设计值、过热蒸汽管积垢,同时锅炉管束与炉墙衬里之间有间隙,空气预热器的入口温度分布不均,热管失效。为解决上述问题,将过热蒸汽段受热面积增加;在解吸气返回线上增设增强型过滤器;在烟气余热锅炉各段管束与炉墙的间隙处增加烟道挡板,并且更换前10排热管为耐高温热管。改造后,实现了装置长周期平稳运行,装置过热蒸汽温度由375℃提高到430℃、发汽量由91 t/h提高到95 t/h,有效保障了下游装置的用汽要求,改造后进、出空气预热器的烟气温度实现均匀分布,排烟温度降至125℃的正常水平。余热回收系统的运行更加优化,加热炉的热效率提高,取得较好的经济效益。     

余热锅炉的节能技术改造

中国石化股份有限公司茂名分公司的第三套重油催化裂化装置余热锅炉由于长期不能正常运行，于1999年、2000年、2003年三次对该炉进行了技术改造，促进了该炉长周期运转，解决了锅炉低温露点腐蚀、过热能力不足、积灰严重、排烟温度高的问题，节能效果显著，催化裂化装置能耗由改造前的4600MJ／t下降到2600MJ／t。     

1号制氢余热锅炉系统的技术改造

通过对1号制氢余热锅炉爆管断口及锅炉汽包结构对蒸汽品质影响的分析，提出锅炉汽包结构改造的方案，并予以成功实施。通过对制氢转化炉衬里结构和使用材料的分析，找出衬里脱落和炉墙超温的内在原因，并进行成功改造和修复。分析转化炉炉管因选材不匹配导致裂纹产生的必然性，并实施有效的修复。     

CO余热锅炉节能改造

我公司三催化CO余热锅炉经2002年10月改造后,基本解决原余热锅炉所存在的主要问题,CO余热锅炉连续运行了500多天。在没有增加瓦斯消耗的情况下,余热锅炉产汽量增加了20t/h左右,超过原CO锅炉设计。但随之带来了另外一个问题,即余热锅炉过热能力略显不足。目前在装置高负荷时,尚有6～8t的饱和蒸汽不能过热,过热蒸汽温度385℃左右,对中压蒸汽管网的气温产生影响,并直接影响电站汽轮机的安全运行。同时原设计CO含量为4%～5%,原助燃瓦斯燃烧器每台设计负荷为1500m3/h,但实际运行再生烟气中CO含量高达7%～8%,需要的补燃瓦斯量大大低于设计值,…     

燕化公司三催化装置余热锅炉的节能改造

中国石油化工股份有限公司北京燕山分公司炼油二厂三催化装置的余热锅炉通过的再生烟气量较大,必须应用瓦斯补燃系统对烟气进行升温.补燃后烟气温度仅升高10℃左右,瓦斯补燃每年要增加能耗。通过余热锅炉改造,增加了一组高温过热器、一组高温省煤器和汽包给水预热器,使三催化装置余热锅炉停用了瓦斯补燃系统,保证了余热锅炉出口过热蒸汽温度达到420℃,余热锅炉排烟温度由改造前的230℃降低至165℃,中压蒸汽产量增加了5,8 t/h,还降低了装置能耗。     

传统双面辐射焦化炉与阶梯式双面辐射焦化炉的对比研究

对传统的双面辐射焦化炉和阶梯式双面辐射焦化炉内烟气湍流流动、燃烧和传热过程进行了数值模拟研究。计算得到了炉内流场、温度场、炉管表面热流密度分布的详细信息,揭示了不同炉型焦化炉炉膛内流动、燃烧和传热过程的特性。计算结果表明通过采用直墙与斜墙组合的辐射室炉墙结构和附墙燃烧器燃烧方式,改善了炉膛内流场结构,一方面增强了炉管表面热强度分布的均匀性、防止局部过热、提高炉管平均热强度,另一方面辐射室传热效率有所提高,有利于焦化炉的节能。     

35t/h煤粉锅炉改瓦斯炉技术分析

将停用的旧煤粉锅炉改造成瓦斯炉,将过剩的炼化瓦斯引入燃烧,产生中压蒸汽用于发电。改造主要由炉本体改造、燃烧器的改造、锅炉引、送风系统的改造、烟道系统改造、锅炉控制系统改造组成,其中燃烧器的选型与布置方式是成功与否的关键。     

热电装置达标提效开发与改造

针对巴陵石化热电装置制粉系统电耗偏高、排污率偏高、疏水泄漏较大、锅炉效率偏低、过热器爆管等诸多问题,开发了制粉系统自适应模糊控制系统和静动叶结合型旋转式粗粉分离器、锅炉连续排污测控系统,采用T91材料对高温过热器材质升级、炉顶及水冷壁密封改造、疏水系统闭式回收改造等措施,有效地控制了煤粉的均匀度,降低了制粉电耗,减少了炉水排放,锅炉热效率提高1.62%。     

苯乙烯蒸汽过热炉耐火衬里技术改造

通过对蒸汽过热炉耐火衬里运行现状的分析,找出了过热炉耐火衬里存在的缺陷和产生原因,对耐火纤维衬里的结构、耐火砖衬里的材料,托砖板和看火孔的结构形式进行了技术改造。通过改造,提高了过热炉的运行稳定性和热效率,达到了满意的改造效果。     

制氢转化炉排烟温度高的原因分析与解决措施

对中国石化燕山分公司50 000 m3/h（标准状态）制氢装置转化炉排烟温度高的问题进行了分析,找出了问题产生的根源是"烟气走廊"的存在,并有针对性地提出了解决方案和改造措施。"烟气走廊"造成了空气预热器热管的链性损坏,影响到烟气余热锅炉的传热效率。通过采取增加烟气折流挡板等措施改造后,消除了转化炉排放烟气过热的现象,并取得了较好的经济效益,年创效益约858.01万元,成本回收周期为122天。     

催化余热锅炉改造技术浅析

本文就余热炉锅炉改造内容、改造前后运行情况进行对比分析,并阐述本次改造中存在的问题与不足,对此次余热炉改造进行综合评价。     

炼油事业部润滑油加氢瓦斯单耗大幅降低

炼油事业部润滑油加氢装置通过设备改造、精心操作，使瓦斯单耗连续大幅降低，今年1～3月份同比下降了22％。润滑油加氢装置去年对加热炉进行了改造，分馏炉F102、F202和反应炉F101、F201的主火嘴瓦斯枪全部更换成新型高效能瓦斯枪，并降低了新瓦斯枪的开孔率。从目前情况看，改造后的加热炉燃烧器火焰燃烧有力，     

油田注汽锅炉结垢爆管原因分析及预防措施

油田专用注汽锅炉是稠油热采的关键设备,注汽锅炉的安全运行、高温高压蒸汽控制以及蒸汽的分配计量是稠油注汽开采的重要技术指标。在注汽锅炉运行过程中为防止蒸汽过热或炉管结垢引起爆管,进行了炉管结垢爆管原因分析。通过分析可知,锅炉的工作参数不合理是导致注汽锅炉处于过热状态的内因;垢层的存在降低了管壁热传导系数,导致管壁温度过热,使得注汽锅炉管壁材料的许用应力降低,最终导致爆管发生。通过对回注水进一步的处理,降低回注水中碳酸盐的含量;更换炉管材料,提高炉管材料耐高温工作性能等整改措施,可以减少注汽锅炉爆管的发生。     

油田注汽锅炉爆管原因分析及预防措施

在简述了油田注汽锅炉的工作流程后,分析了注汽锅炉爆管的四种原因,即(1)蒸汽干度超过85%,造成锅炉辐射段内炉管过热而爆裂;(2)炉膛内火焰偏离中心线造成火焰扫擦辐射段内炉管,炉管因局部过热而爆裂;(3)锅炉给水含氧过高造成炉管氧腐蚀而形成许多小孔;(4)锅炉给水硬度偏高造成给水预热器内管和对流段内管结垢而爆裂。在分析爆管原因的基础上提出了相应的预防措施。     

余热锅炉的综合节能技术改造

中国石油大连石化分公司对140万吨／年重油催化装置余热锅炉进行了综合节能技术改造，改造后锅炉过热蒸汽温度由改造前350℃提高到405℃以上，排烟温度由260℃降低至185℃，装置能耗降低了2kgEo／t左右，节能效果显著。另外，改造所带来的间接效益有余热锅炉烟气阻力下降，炉膛内部压力降低，从而烟机背压降低，烟机出力提高。     

蒸汽过热炉的节能改造

蒸汽过热炉的节能改造广州石油化工总厂合成氨装置的高压蒸汽过热炉Ｆ１２０３原设计的辐射段换热面积不足，在超负荷运行的情况下，出口烟气温度上升到５００～６５０Ｃ，使Ｆ１２０３炉的热效率下降到７２％～７６％。经近期改造，将辐射室加高１．３ｍ，辐射平台以上部...     

制氢转化炉蒸汽过热段改造剖析

介绍了某装置制氢转化炉蒸汽过热段改造情况。自开工以来,该装置制氢转化炉蒸汽过热段中压蒸汽温度明显偏低,长期徘徊在370℃左右。2017年装置检修时,对原蒸汽过热段进行了改造。改造内容如下:在保持原出、入口集合管结构及安装位置原状不动的情况下,内部盘管增加了两排光管并将光管与原蒸汽过热段炉管巧妙连接。光管规格为#x03D5;89 mm×8 mm,材质1Cr5Mo,排列形式为顺排,管心距为178 mm,排心距为178 mm,出入口集合管结构及安装位置没有任何改变,维持原状不动,改造不涉及外部配管,减少了配管的改造工程量。改造后,装置在60%负荷情况下,过热蒸汽出口温度显著提高至411℃,较改造前提高了41℃,达到了预期目的,为同类制氢转化炉蒸汽过热段改造提供了借鉴。     

催化裂化装置余热锅炉存在问题及改造措施

在对催化裂化装置余热锅炉烟气低温腐蚀问题分析的基础上,介绍了余热锅炉存在问题以及在锅炉结构、换热设备、传热研究开发方面的技术改造经验。改造后消除了省煤器低温腐蚀现象,极大减轻了尾部受热面的积灰,保证了过热蒸汽出口温度,提高了锅炉热效率。技术改造方案和措施具有较好的推广价值,可广泛应用于类似余热锅炉和废热锅炉的改造中。     

制氢锅炉蒸汽品质的改善

制氢装置内的转化炉排出的高温烟气和转化气都有大量的余热，为了充分利用此热量，降低装置能耗，在装置内分别设置了转化炉余热锅炉（ER-101），转化气余热锅炉（ER-102）各一台，两台余热锅炉共用一个汽包（D-121），转化炉余热锅炉是一台自然循环水管式余热锅炉。按烟气运动方向排列，由水保护段、原料预热段（Ⅱ）、原料预热段（Ⅰ）、过热段及蒸发段五个部分组成。     

局部受热结构温度场的有限元计算及分析

利用ANSYS对加热炉炉墙进行了稳态有限元热分析.通过对缺陷受热部件的有限元数值分析及计算,得到了受热部件内、外壁面的温度及炉墙内部温度的分布情况.通过数值模拟并应用控制变量法分析了裂纹尺寸与对应的炉墙外侧局部壁面的温度场的响应关系.