多层股不旋转钢丝绳生产

17× 7类、34× 7类多层股不旋转钢丝绳具有组绳股结构相同、层绳按照等捻角分层捻制的结构特点和工艺特点。分析 4 0 (18× 7:7× 7+7× 7- 7× 7- 1× 17S)多层股不旋转钢丝绳生产技术难度 ,介绍该结构钢丝绳设计和生产过程     

提升用多股钢丝绳抗旋转性能影响因素研究

钢丝绳受力分析与扭转力矩计算结果表明,对提升用多股抗旋转钢丝绳:当选择单层股结构时,钢丝绳捻法应为交互捻,且组绳股数越少钢丝绳抗旋转性能越好;当选择多层股结构时,钢丝绳捻法应为反向捻,且对相同类别的多层股钢丝绳,外层绳股数越多,钢丝绳抗旋转性能越好。钢丝绳(股)捻距倍数、层绳捻法(向)配置方式对钢丝绳抗旋转性能有重要影响;采用特殊工艺可提高钢丝绳的抗旋转性能。     

特殊结构抗旋转钢丝绳探析

分析普通17×7,34×7类抗旋转钢丝绳早期失效的原因。对世界钢丝绳生产技术强势企业采用不同思路制造单层股抗旋转钢丝绳、特殊结构多层股抗旋转钢丝绳和特殊结构多层股粗直径抗旋转钢丝绳情况进行探析,指出存在的优点和缺点,并从组绳股的结构类型、股径差异、排列方式、压实工艺等方面介绍几种特殊结构多层股钢丝绳的特点。     

对多层股粗直径抗旋转钢丝绳非标结构与性能的再认识

GB/T 8706-2006/ISO 17893:2004多层股抗旋转钢丝绳结构类别不能涵盖所有在用粗直径多层股抗旋转钢丝绳。研究波莱顿、瑞得利、迪帕、凯撒等企业粗直径多层股抗旋转钢丝绳的非标结构特征与性能特点,给出结构图和不同结构、规格钢丝绳的技术参数,介绍相关信息。不同国家粗直径多层股抗旋转钢丝绳结构具有共同的结构特点,即组绳外层股数均不少于15根,也不多于18根,指出国内产品发展方向。     

四股不旋转钢丝绳的应用

1问题的提出在石油开采中,捞油机一般使用6×19S+FC16mm钢丝绳。钢丝绳在使用过程中往往出现松捻、麻芯松散脱落等现象。造成这种现象的原因是由于油井深度深(>1 500 m)、钢丝绳自重大,钢丝绳易被拉长,并且在较大加速度的前提下容易产生旋转而松劲,再加上钢丝绳与油井中含有盐、碱、水等腐蚀性介质相接触,使其使用周期缩短,一般最长使用时间为90 d左右。例如,某油田2005年11月5日使用6×19S+FC结构钢丝绳,实际使用长度为1 700 m,在捞油机上仅仅使用70 d就出现上述问题;某油田2006年1月8日使用6×19S+IWR结构钢丝绳,实际使用长度1 600 m,…     

对压实单层股抗旋转钢丝绳相关问题的再认识

简述压实单层股抗旋转钢丝绳演变过程;介绍其结构品种,给出单层钢丝股、纤维芯多工序交叉捻股、纤维芯复合捻股、纤维芯平行捻股、纤维芯组合平行捻股、全钢丝平行捻股、全钢丝组合平行捻股、压实组合平行捻股等压实单层股抗旋转钢丝绳的结构示意图;叙述其在国内生产、使用情况及与国外在结构品种上的差距;研究其用于频繁冲击载荷时股间断丝、表面断丝、次外层断丝以及断股、断绳几率相对较高的主要原因;提出产品质量改进与应用推广建议。     

关于我国多股抗旋转钢丝绳发展方向的思考(待续)

对国内外多股抗旋转钢丝绳生产研发和使用现状进行分析研究,得出以下观点:慎重生产和使用压实单层股钢丝绳;加速淘汰外层股11-12根2层股2次合绳钢丝绳;不断减少产出外层股17-18根3层股3次合绳钢丝绳;大力发展外层股15-18根2层股2次合绳钢丝绳。对国内发展多股抗旋转钢丝绳提出建议:研究强企采用外层绳或者内层绳压实、填塑、压实股与捻制股混合组绳等有效改善钢丝绳寿命技术;关注海工市场粗直径非标结构多层股钢丝绳普遍应用的现状;在持续关注钢丝绳破断拉力、抗旋转性能和优化生产工艺的同时,拓展对钢丝绳其他性能分析;多视角探讨如何提高成熟结构钢丝绳制造水平。     

多层股不旋转钢绳的开发

介绍多层股不旋转钢绳结构设计的特点，给出多个计算公式，提出生产时的注意要点和钢绳的测试方法。     

多股钢丝绳的生产

生产多股钢丝绳的技术要求很高,以18×7—28钢丝绳为例,改进配丝工艺,外层股配丝为1.85 mm,内层股配丝是1.95 mm;内层正常绳径18 mm左右,可满足外层股的捻制要求。生产时要求内层绳略松散,外层绳不松散;外层绳的旋转力矩大于内层绳,改变内层绳的捻向及各层股的捻向,减小内层绳的捻距,尽量减小合力矩;不松散性能检查时一般股的螺旋高度是钢丝绳直径的0.90～0.95倍为宜。为适应产品要求,内层绳应使用旋转放芯架。股生产时应采用专用设备,每股及工字轮应做标记;不用专有设备时,内层绳和外层绳生产时确保股的张力控制一致,先合两股,变成六股后再捻制外层绳。     

多层股钢丝绳早期失效原因分析及解决措施

介绍多层股钢丝绳特点。多层股钢丝绳生产难度较大,使用时常出现早期失效问题。以18×7类两层股钢丝绳为例,分析早期失效的原因:内外层绳分层及外层股松动;钢丝绳旋转;内层绳早期断裂。提出解决措施:减小股的捻距;控制内层股打扭角度为1080°～1440°,外层股为360°～540°,将内层绳变形率控制在40%以内;合理调整外层股预变形工艺参数,使钢丝绳中股的预螺旋线长度和固有螺旋线长度之比控制在0.95～0.97;对多层股微旋转钢丝绳内外层股间进行填塑,解决内层绳钢丝断裂问题。     

制绳钢丝力学性能与钢丝绳疲劳寿命的关系

在实验的基础上,分析制绳钢丝力学性能与钢丝绳疲劳寿命之间的关系,指出在炉温920℃,铅温540℃的热处理工艺条件下,通过总压缩率为96/%的拉拔工艺,可使制绳钢丝获得良好的力学性能,从而使钢丝绳疲劳寿命进一步提高。     

提高制绳用钢丝力学性能均匀性的措施

通过采用制绳用优质线材,保证线材具有良好的力学性能、表面质量和显微组织;采用蓄热式热处理炉,控制炉压和气氛;采用直进式拉丝机,改变冷却方式并实现拉拔监控,钢丝的脱碳情况大大改善,生产的直径2.8mm制绳用钢丝的平均抗拉强度1 846 MPa,散差小于50;平均扭转值37次,散差为4.5;平均弯曲值15次,散差为3,钢丝性能完全满足高档钢丝绳用钢丝的要求。     

不锈钢丝绳在海水中的耐腐蚀性能分析

对不同成分的不锈钢丝绳进行海水全浸试验,对耐腐蚀性能进行分析和讨论。结果表明不锈钢丝绳在试验室中海水腐蚀电位稳定时间均为1个月左右,在海水浸泡试验中钢丝绳表面形成钝化膜的时间为2个月左右,316不锈钢丝绳在海水浸泡试验中的耐腐蚀性能明显优于304不锈钢。     

特殊复合结构钢丝绳

介绍复合结构钢丝绳常见形式,分析4种特殊复合结构钢丝绳结构组成:在线接触结构外不等捻距捻制1层线接触结构,形成线-点-线复合结构;在线接触结构外不等捻距捻制2层钢丝,形成线-点-点复合结构;在线接触结构外不等捻距捻制3层钢丝,形成线-点-点-点复合结构;在两线接触结构间增加与两线接触结构捻距不等的1层钢丝,形成线-点-点-线复合结构。从分析大规格钢丝绳生产技术难度角度出发,指出4种复合结构钢丝绳生产和使用的优劣势。     

钢丝的扭转性能分析

对国产和进口钢丝的试样分别进行扭转性能的测试并对结果进行分析,从钢丝的试样尺寸、表面缺陷、内部质量均匀性、钢丝织构化程度等方面讨论影响扭转性能的主要因素,指出在其他条件相同的情况下,织构化程度高的钢丝具有较低的扭转次数。     

钢丝绳的伸长率与预张拉技术

根据钢丝绳伸长对钢丝绳使用带来的危害,分析不同结构钢丝绳预张拉方法的优缺点以及不同用途钢丝绳对伸长率的要求,介绍目前使用的预张拉工艺,给出不同结构钢丝绳的伸长率的统计规律并进行对比。     

矿用钢丝绳的新结构

介绍国外矿用钢丝绳的新结构。由椭圆股、扁股、面接触股构成的多层多股钢丝绳，股层间、股间施以填料，这样的矿用钢丝绳耐磨损，耐疲劳，金属断面系数高，破断力高，不旋转，结构先进，使用寿命长。     

制绳钢丝力学性能的研究

介绍钢丝绳拆股试验时钢丝的取样原则和方法,并用数理统计的方法,对制绳钢丝在捻股合绳中的力学性能变化进行研究,结果表明:经过捻股合绳后,制绳钢丝破断拉力降低,扭转值升高。当置信概率取99%时,直径2.31 mm制绳钢丝的捻制拉力系数KF20的置信区间为[0.97113,0.97912],捻制扭转系数KN20的置信区间为[1.01177,1.03476]。     

天津二绳4万吨钢丝绳技改项目完成

天津第二钢丝绳厂扩建４万吨钢丝绳工程,是我国“八五”期间建成的大型金属制品工程,本文介绍该工程的设计建设情况和主要特点,并结合工程设计中采用的新工艺新技术新设备,回顾和评述了近十年来我国金属制品工业技术进步取得的成果和不足。