银川地区10kV配电网合环电流及计算方法的研究

在对10kV配电网合环稳态电流及冲击电流理论分析的基础上,结合银川地区配电网实际情况提出了基于PAS(电网高级应用软件)的合环稳态电流计算方法。该方法简单,易于实时计算,为调度员进行合理的合环操作提供了理论指导,提高了合环操作的可靠性、安全性。     

含PV节点的配电网合环潮流算法

随着分布式电源(Distributed generation,DG)的接入,配电网合环场景发生改变,给配电网合环潮流计算提出了新的要求。以PV型DG为例,提出一种含PV节点的配电网合环潮流算法。针对前推回代法处理PV节点和环网能力弱的特点,利用改进灵敏度矩阵对PV节点进行无功修正,实现对PV节点的处理。依据叠加原理,用合环功率补偿法对合环端口节点进行功率补偿,从而实现配电网合环潮流计算。最后对IEEE 33节点测试系统进行仿真分析,结果表明该算法能够有效解决含PV节点的配电网合环潮流计算问题。     

SCADA系统实时配网合环操作风险评估

提出并实现了针对配网合环操作的风险评估系统,该系统以能量管理(SCADA)系统为平台,实时、在线对配网合环操作进行合环潮流校核、风险评估等,为开展配网合环操作提供指导。     

辐射型中压配电网合环分析系统的设计与研究

分析和评估合环操作对辐射型中压配电网所造成的影响对配电网的调度和安全运行有着重要的意义。首先对某城市的典型中压配电网络进行研究,在其配电网原有SCADA/EMS和GIS系统上,提出适合于该配电网特点的合环操作分析系统的解决方案,采用基于IEC 61970/61968的 公共信息模型(CIM)进行合环操作分析系统和原有系统之间的数据交换。合环潮流计算是合环操作分析系统的核心,本文采用叠加原理对合环潮流进行计算,使计算具有良好的收敛性,满足了系统在线运行的要求。     

一种断路器分合闸线圈保护的方案

通过分析断路器分(合)闸线圈容易烧毁的现象,在深入研究国内外断路器分合闸控制回路的基础上,提出了一个切实可行的解决方案,该方案能实现对断路器跳闸、合闸线圈的保护,能进行二次分(合)闸,还具有故障记录及相关信号出口功能.     

NO液相催化氧化过程研究

采用乙二胺合钴溶液作吸收液,在填料塔内,对模拟烟气进行了湿法脱硝的实验研究。主要对乙二胺合钴溶液脱除NO的反应机理进行了研究,考察了O2和pH值等因素对NO脱除率的影响。研究结果表明:在乙二胺合钴溶液中,具有脱除NO活性的组分是[Co(en)3]2+而不是[Co(en)3]3+;烟气中氧的存在有利于NO的脱除;pH值是影响NO脱除的主要因素,气相中存在氧时,溶液的最佳pH值为12.86;在乙二胺合钴溶液脱除NO的体系中,[Co(en)3]2+与NO络合速率大于O2与[Co(en)3]2+络合速率。     

辐射型中压配电网合环分析系统的设计与研究

分析和评估合环操作对辐射型中压配电网所造成的影响对配电网的调度和安全运行有着重要的意义.首先对某城市的典型中压配电网络进行研究,在其配电网原有SCADA/EMS和GIS系统上,提出适合于该配电网特点的合环操作分析系统的解决方案,采用基于IEC 61970/61968的公共信息模型(CIM)进行合环操作分析系统和原有系统之间的数据交换.合环潮流计算是合环操作分析系统的核心,本文采用叠加原理对合环潮流进行计算,使计算具有良好的收敛性,满足了系统在线运行的要求.     

辐射型配电网合环稳态电流计算方法研究

对辐射型配电网合环操作引起合环稳态电流进行计算和分析对配电网的安全运行有重要意义.研究了辐射型配电网合环稳态电流的计算方法.采用基于关联矩阵的电压电流迭代方法对合环前的支路潮流分布情况进行计算,进而结合叠加原理求得合环后各支路的电流分布情况.针对澳门电网(CEM)11 kV辐射型配电网的典型实例,对其合环前后的电流分布进行计算,并将计算结果与实测结果进行比较,验证了本文方法的准确性和实用性.最后分析了母线节点的电压相角差和幅值差变化对合环后电流分布的影响.     

对断路器分(合)闸保持回路的一点改进

首先肯定目前使用的断路器操作装置中分(合)闸保持回路的设计思想和优点．分析了在运行中遇到的实际问题和可能造成的后果,提出在断路器分(合)闸回路中增加分(合)闸超时继电器的建议,改进后的回路对提高断路器操作回路及辅助设备的运行可靠性具有良好的作用。     

陶瓷覆铜基板表面形貌对超声可键合性的影响

陶瓷覆铜基板在大功率电力电子器件封装模块中有着重要的应用,作为传统模块电气互连的重要组成部分,其通过超声键合技术将键合引线与其相连实现电气互连,因此,陶瓷覆铜基板的可键合性直接决定了模块生产的可靠性和成品率。以前的研究主要集中在键合参数(键合功率、键合压力、键合时间)对键合性能的影响,本文则从陶瓷覆铜基板表面形貌几何形态的角度出发,研究了其对陶瓷覆铜基板与粗铝线超声可键合性的影响。通过实验分析发现,基板表面形貌的几何特性对可键合性能有着重要的影响,一方面,表面轮廓的微观不平度的平均间距Sm(空间频率特性)影响超声可键合性。平均间距Sm越小,表面纹理越细密,其可键合区域大,键合成功率较高;反之,Sm参数太大,则会削弱基板的可键合性。另一方面,表面粗糙度Ra影响键合强度的稳定性,在键合成功的前提下,表面粗糙度越小,其键合强度的离散性越小。并利用频谱分析方法及摩擦学的理论对产生这种现象的原因进行了理论分析解释。     

SF6断路器操作弹簧疲劳特性试验研究

以圆柱螺旋弹簧为储能元件的弹簧操动机构在我国开发及推广应用已有多年,其中分、合闸操作弹簧是弹簧机构的关键部件,是影响分、合闸速度和时间的主要因素.本文选取典型分、合闸操作弹簧,装配在配套的弹簧操动机构中,通过模拟试验装置进行10000次分、合闸机械操作,测量操作弹簧外形尺寸、压缩负荷以及分、合闸速度和时间等特征参量,得...     

液压机构活塞杆与抗磨环配合结构的分析与计算

液压弹簧操动机构是高压开关设备中的重要部件,操动断路器实现分闸和合闸动作,液压弹簧操动机构活塞杆是其动作元件,与断路器本体传动部分联接,起着动作和传递能量的作用,为了确定活塞杆与抗磨环之间的配合尺寸能否满足设计要求,笔者就液压弹簧机构中活塞杆的导向与抗磨结构设计进行了论述,并计算分析了活塞杆抗磨环传递力的大小与过盈量和联接件结合面的粗糙度之间的关系。     

基于模型法的断路器操动机构数值仿真研究

操动机构故障是高压断路器的主要故障之一。通过对机构的核心元件——分合闸线圈电磁脱扣器与储能电机进行建模,对分-合闸脱扣器和储能电机电流变化进行数学上的解释,并将预期特征与实际特征之差作为新的故障特征,减少了特征大小与外部因素之间的关系。经过仿真与实测样本波形对比,该模型能够有效解释和预测高压断路器中分合闸电磁铁与储能电机的电流波形,为实现精准的故障分类提供了良好的数据预处理基础。     

基于嵌入式洗碗机门体铰链机构的理论分析

门体铰链机构能完成洗碗机门体开合动作,是洗碗机的重要结构部件。本文首先通过门体开关门状态,分析了门体铰链机构系统中各力矩间的关系式,其次对机构进行受力分析,推导出系统合成力矩随门体角度变化的理论计算公式,最后利用Matlab进行数值模拟分析,讨论了弹簧设计参数对开门角度的影响。综上,本文可作为洗碗机门体铰链的研发设计的理论参考。     

一起220kV SF6断路器合闸故障分析及处理

通过一起220kVSF6断路器合闸故障的排查,分析断路器BLG1002A操作机构的具体工作过程,尤其是分合闸掣子装置在分合闸中是如何配合工作的。并基于此对故障进行了原因分析及对故障操作机构进行了检修,检修的结果证明了分析的正确性,进而提出了改进措施。     

一种永磁操动机构的智能控制与电子驱动装置的研制

永磁操动机构的控制与驱动电子化可实现其小型化和免维护。笔者研制的智能控制与电子驱动装置采用CPLD完成智能控制,并采用由SCR和IGBT组成的电子开关通断合分线圈电流,它不仅能完成断路器的合分闸操作,还具有过流/欠压分闸、合分闸闭锁、以及操作系统的故障监测、诊断与报警等功能。通过在断路器上成功的操作试验,给出了电子开关控制切断合分闸线圈电流较合理的时间范围。     

万能式断路器刚分/刚合速度技术研究

利用多体动力学软件SW Motion对万能式断路器操动系统进行动态仿真建模与分析,获得了分、合闸过程中动触头的刚分速度与刚合速度。分析了断路器主要结构参数对其刚分速度与刚合速度的影响,为断路器机构的设计提供参考。     

高阻抗变压器零模涌流特性与动模试验研究

基于“磁通-电感”映射关系,利用研究提出的零模涌流等值电路对高阻抗变压器(含高压内置型、低压串抗型)和普通变压器的零模涌流特性进行了物理机理的阐释。参照实际变压器研制了三种变压器的物理模型,构建了动态模拟试验系统。通过动模试验分析比较了剩磁(分闸角)、合闸角、电压、副方绕组接线方式、变压器类型等因素对零模涌流特性的影响,验证了机理阐释的正确性。为抵御高阻抗变压器零模涌流引起零序保护误动的风险,提出了调压绕组内置、分合闸角度匹配和二次谐波制动等应对方法。     

关于VS1-12真空断路器的测速问题

论述并强调了高压真空断路器的分、合闸时间和分、合闸速度是两个不同的技术参数,绝对不能用测量分、合闸时间来代替测量分、合闸速度。通过对VSl-12真空断路器结构的研究分析,提出了测量速度的方法。     

高压快速转换开关的研制

对高压快速转换开关进行了研究,并开发出一台单相试品。该开关由6 kV/400 A真空接触器灭弧室、双向电磁推力操动机构和双稳碟簧机构组成。试验表明,该快速开关的分闸时间为0.8 ms,合闸时间为2.3 ms。