600MW超临界循环流化床锅炉水冷壁热应力分析

为研究超临界循环流化床锅炉水冷壁的变形问题,在实炉测量某600 MW超临界循环流化床锅炉炉膛水冷壁壁温分布的基础上,采用数值模拟方法对距离布风板30m高度处4.6m×2m区域的水冷壁管进行了热应力分析。结果表明:80%负荷工况下,距离布风板30m高度处区域的水冷壁管沿炉膛高度方向的温度变化率较大,热应力分布极不均匀;计算区域的水冷壁管整体向下膨胀,由于存在膨胀偏差,水冷壁向火侧向炉内凸起变形,最大变形量约1.14mm;对于整个水冷壁管屏而言,存在的变形量叠加会加剧水冷壁磨损,甚至造成爆管事故。     

附加鳍片对CFB锅炉膜式水冷壁管屏热变形影响的数值分析

基于世界首台600 MW超临界循环流化床(CFB)锅炉实炉实验数据,采用ANSYS软件建立高度×宽度为4.6 m×2 m的膜式水冷壁管屏计算模型,开展了100%BMCR(锅炉最大连续蒸发量)工况下水冷壁管屏热变形的数值模拟,分析了背火侧附加鳍片及其尺寸对水冷壁管屏热变形的影响。结果表明：由于炉内热负荷分布不同,随着炉膛高度的增加,水冷壁管屏向火侧热变形先增大后减小,在炉膛高度39.5 m处达到最大值,最大热变形量为1.43 mm;在水冷壁管背火侧焊接一块附加鳍片,可有效减小水冷壁管屏热变形,当附加鳍片尺寸为6 mm×4 mm时,水冷壁管屏向火侧热变形量减至0.57 mm。     

M12型锅炉前墙水冷壁管变形原因分析

2003年，安徽省淮南市某发电厂，1台UG75／3．82-M12锅炉，发生前墙水冷壁管变形事故，主要部位集中在前墙水冷壁下集箱排污口附近。该厂邀请制造厂和安装单位对该台锅炉问题进行分析：认定是由于司炉人员操作不当所致，由安装单位对变形部位水冷壁管进行了更换处理。锅炉继续投入使用，6个月后，相同部位的水冷壁管，又出现了同样的变形问题。     

600MW超临界W火焰锅炉前墙上炉膛水冷壁撕裂原因分析及处理

针对某超临界W火焰锅炉投产初期出现的前墙上炉膛水冷壁变形撕裂问题,分析了现场实测汽温数据,进行了炉内数值模拟计算和水动力校核计算,得出汽温偏差过大的原因.结果表明:各管出口汽温偏差太大导致上炉膛水冷壁的变形撕裂;通过运行调整、检修和技术改造,水冷壁的变形撕裂问题得到解决,满足了锅炉安全稳定运行的需要.     

600MW超临界锅炉膜式水冷壁的热应力分析

建立了超临界锅炉膜式水冷壁的热应力场有限元计算模型。结果表明,鳍片限制管壁变形从而在接触面产生热应力,最大热应力值为1.301 GPa,而在水冷壁管的向火侧可自由膨胀导致此处的热变形最大,最大变形量为0.306mm;水冷壁最大热应力随管壁厚度的增大而增大,而随鳍片厚度的增大反而减小,厚度每增加1mm,最大热应力变化量分别为30MPa和40MPa,水垢厚度对水冷壁最大热应力的影响较小。     

水管锅炉水冷壁弯曲变形原因分析及预防措施

简况我县某造纸厂一台SHL6.5—13型锅炉系安徽芜满锅炉厂一九七九年十二月制造出厂,该厂自一九八一年五月投入使用,至一九八五年十月锅炉检验时发现前水冷壁管十二根严重弯曲变形,左右侧二十根变形,一九八六年一月调管。一九八七年锅炉检验时又发现前水冷壁管二十根严重弯曲变形,又调管。一九八八年锅炉检验时发现左右侧水冷壁管严重弯曲变形,又调管。一九八九年锅炉检验又发现前水冷壁管二十弯曲变形,这是一次多次重复弯曲     

列管式圆筒形水冷壁制造工艺研究

列管式圆筒形膜式水冷壁作为IGCC气化炉内件中的重要部件,需由大量的扁钢与管子拼接后制成圆筒形,单个圆筒形膜式壁沿圆周方向有300～700余条纵向焊缝,焊接工作量大、变形控制困难.通过焊接和压制试验,对圆筒形水冷壁加工和变形控制工艺进行研究,得出了合适的列管式筒形水冷壁制造工艺.     

瞬间负荷波动对D型锅炉水冷壁顶棚段的影响及对策

分析了瞬间负荷波动对D型锅炉水冷壁顶棚段的含汽率及水循环的影响,总结出热疲劳是D型锅炉水冷壁顶棚段变形的重要原因之一,并提出相应的预防措施.     

悬吊集箱管接头受力分析

本文采用建立水冷壁上集箱受重力作用产生弯曲变形微分方程并在电子计算机上的数值解的方法,得出集箱变形后水冷壁各管接头应力分布不均匀的规律,按本文所导出的计算方法,对各种炉型管接头负载不均匀情况作了比较,并指出降低这种不均匀性的措施。本文还对集箱与膜式壁之间有温差时水冷壁管接头的应力工况作了分析。     

SZL系列锅炉事故原因分析及改进措施

针对SZL系列锅炉右侧水冷壁管容易变形爆裂及顶棚管塌陷问题,通过相关分析,提出了一些改进措施。     

一台SHL20—1.27—AⅡ锅炉水冷壁管严重变形事故的分析

针对某公司-台SHL20-1.27-AⅡ蒸汽锅炉水冷壁管41根严重变形的情况,从理论和经验上加以分析,找出管子变形原因,提出改进措施,防止类似现象再度发生。     

螺旋管圈水冷壁的制造工艺

对螺旋管圈水冷壁的制造作了详细的工艺分析,着重探讨螺旋管圈水冷壁的划线、成排弯、过渡段管排的制造、灰斗制造、水冷套的加工、合金钢的焊接工艺,介绍保证螺旋角、过渡段管排的宽度、燃烧器与水冷套的顺利定位穿孔,解决焊接变形和焊接裂缝的方法。     

一台锅炉水冷壁管变形事故原因及其教训

本文通过地不合理排污的分析，叙述了水冷壁管由于过热而发生变形的过程以及带来的危害，并且提出了正确的排污方法和炉膛内的正确燃烧方式。     

机械矫正技术在电站锅炉炉膛水冷壁整形中的应用

针对电站锅炉炉膛爆燃事故致使水冷壁发生变形,利用机械矫正方法进行修复,详细阐述了机械矫正的可行性和工艺过程,归纳出机械矫正的优点和应用前景。     

超超临界锅炉受热面管角变形对应力的影响

角变形是电站锅炉受热面管子安装过程中常见的缺陷，严重的角变形不仅影响传热，而且会降低管子的使用寿命。本文针对超超临界锅炉水冷壁管，分别模拟了管子不发生角变形及角变形为1％、3％、5％的4种情况下的应力分布情况，结果表明角变形会引起焊缝区域的应力集中，且角变形越严重，应力集中情况越明显。     

S钩在水冷壁管屏起吊中的安全可靠性分析

探索S钩在水冷壁管屏起吊中受力变形与应力分布规律 ,采用计算机有限元分析与应力测试技术相结合的科研方法取得一定成果 .     

水冷壁强度的计算方法

据1991年3月号报道,苏联已制定了一种计算锅炉膜式水冷壁强度的有限元计算方法。众所周知,蒸汽锅炉的炉膛和烟道总是设置有全焊式水冷壁进行隔热保护。为了保证锅炉安全可靠的运行,必须计算水冷壁的强度。为此,(锅炉透平研究中心)制定了一种有限元计算方法。该方法基于大量有限元、利用计算机综合程序可以对于某些载荷得到全焊接构件三维的应力(?)变形状态。针对各种计算情况,在该方法中考虑了下列因素:(1)任意的局部载荷、均匀的重量载荷、地震和     

一起热水锅炉的改造情况简介

1 前言 本市河南师范大学1994年10月安装一台由上海某锅炉厂制造的SHL7-1.0/95/70热水锅炉,它是在蒸汽锅炉的基础上改装的,见图1.运行两个月后,左侧水冷壁前数第6根、第7根相继渗漏,裂纹处管子轻微胀粗,表面有氧化铁皮.1995年冬季运行中,右侧水冷壁前数第5根渗漏,同时左侧水冷壁有3根严重变形.为不影响取暖,临时更换了损坏的管段,维持运行一冬.……     

1100t_h塔式炉水冷壁热负荷及变形趋势的数值模拟

通过自行编制的数值模拟软件,对蒲城发电厂1号炉进行了热态空气动力场和燃烧过程的数值模拟,并通过水冷壁热负荷分布的情况来讨论水冷壁开裂趋势的问题.数值模拟的结果表明:燃烧器喷口射流旋向向上时,炉膛火焰中心偏高,且炉膛出口的温度偏差较大;燃烧器喷口射流旋向向下时,炉膛火焰中心位于炉膛下部,炉膛温度的均匀性较好;炉膛四面炉墙的热负荷差异很大,水冷壁的4个角落热膨胀不均匀,而导致较大的开裂趋势.在将燃烧器喷口射流旋向调整为向下以后,墙面之间的热负荷偏差减小,水冷壁开裂的可能性减小;每面炉墙自身的热负荷偏差也很大,若水动力工况不佳时,也可导致炉墙水冷壁变形.     

水垢引起水冷壁爆管和锅筒鼓包爆破的原因及预防

1　前言锅炉是一种承压、受热 ,有爆炸危险的特种设备。在运行时会因为操作和管理不当而出现各种事故 ,其中由于水垢的生成而引起水冷壁爆管和锅筒鼓包爆破是低压锅炉较常见的一种事故。低压锅炉用水不纯净 ,其中含有许多杂质 ,如果这种水不经过水处理或水处理方法不当 ,直接注入锅炉内 ,再加上排污不及时 ,就会在锅筒内壁结生水垢。由于水冷壁和锅筒位于燃烧室直接受高温烟气的辐射和火焰冲刷 ,所以一旦水冷壁管和锅筒底部结生水垢 ,就很容易引起管壁 ,筒壁温度升高 ,过热变形 ,甚至发生爆管或鼓包破裂事故。2　水冷壁爆管和锅筒鼓包爆破的…