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刘世勇 《河南机电高等专科学校学报》1998,(1)
1 问题的提出工艺工装设计时经常需要进行定位误差计算.定位误差用面△D表示,由基准不重合误差△B和基准位移误差△Y组成.当造成西△B与△Y的原因是同一因素时,定位误差的合成需判别“+”“-”号.即:△D-△Y十△B或△D=△Y-△B何时相加,何时相减,确定原则如下;在力求使定位误差为最大的可能条件下,当△B与△Y均引起工件的距离尺寸作相同方向变化时,即:△B与△Y变化方向相同时,则: 相似文献
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由于实际机构构件存在固有误差,理想机构是不存在的。当实际机构与理想机构的主动件处在相同的位置时,机构从动件位置的误差即为机构的位置误差。而在工件的定位系统中。由于各方面固有误差的存在,使工件的定位基准在空间的实际位置相对理想位置存在着位置误差。这部分误差在定位误差的计算中称作基准位移误差。传统的定位 相似文献
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非线性拟抛物方程解的Blow-up 总被引:1,自引:0,他引:1
徐润章 《哈尔滨理工大学学报》2004,9(4):122-124
用特征函数法分别研究了非线性拟抛物方程u1-Δu1=f(u,Dxu,D^2xu),ut-Δu1=-△g(u)与u1-Δut=f(u) Δg(u)的初边值问题整体解的不存在性与有限时间Blow—up. 相似文献
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李泽成 《湖南工业大学学报》1994,(2)
文中探讨了一种计算基准不符误差的方法——全微分计算法;用于实际计算工序基准与多个定位基准有关时的基准不符误差,可使计算过程更简洁,计算结果更精确。 相似文献
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研究了微扑翼飞行器位置控制系统设计.在完成气动力计算模型和运动参数(拍动平面夹角、拍动频率、拍动幅值、旋转幅值)对气动力影响基础上,建立了微扑翼飞行器纵向动力学模型,采用了切换控制策略,选择拍动平面夹角和拍动幅值作为控制参数,利用位置误差和速度误差线性组合作为反馈信号,计算平均力,确定切换参数,完成控制规律设计.对爬升和水平飞行的控制进行了仿真实验.仿真结果表明,在切换控制策略下,Y方向上经过0.13 s后进入平飞阶段,Z方向上经过5 s后进入平飞阶段,在一定的误差范围内,所设计的控制规律可以实现位置控制. 相似文献
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本文详细讨论了由于设计基准与测量基准或工艺基准与测量基准不重合通过工序尺寸或测量尺寸换算,对零件设计尺寸进行间接控制或检验,由于尺寸链组成环误差之间的补偿,可能使被加工零件成为假成品或假废品的原因及组成环误差之间的补偿规律。指出了间接检验的适用范围。为间接检验的应用提供了方便。 相似文献
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介绍了不确定度有关概念 ,提出了对不确定度A类分量ΔA 和B类分量ΔB 评定的合理简化 :ΔA=tpS x可简化为ΔA=2nSx 或者ΔA=Sx;ΔB=kpΔC 可简化为ΔB=2 ΔC 或者ΔB=Δ .给出总不确定度的表示式U =tp′u ,u为合成不确定度u =Δ2 A Δ2 B 协方差 .物理实验中一般取tp′ =1. 相似文献
10.
为确定偏置面齿轮安装误差工艺参数,本文建立了含安装误差偏置面齿轮副的通用啮合坐标系和齿面接触分析算法。基于TCA获取的齿面接触印痕,提出了采用安装误差公差表征容差性、采用参考接触点位置和接触迹线方向角偏移量表征敏感性的分析方法。应用Matlab软件进行了程序化并仿真,分析表明:轴夹角误差最敏感,容差性最差,而偏置误差最不敏感,容差性最好,实际安装调整时要严格控制轴夹角误差;右齿面的容差性比左齿面好,且偏置距越大,右齿面容差性越好,左齿面容差性越差;安装误差使齿面参考接触点位置主要在齿宽方向移动,而在齿高方向变化不大,且左、右齿面的参考接触点位置偏移量变化规律相同,但左、右齿面的接触迹线方向角偏移方向相反。 相似文献
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丁凌蓉 《南方冶金学院学报》1997,18(4):299-303
定位误差中的基准位置误差计算在实际应用时显得相当繁琐、复杂、为使问题简单又体现基准位置误差的真实含义介绍了一个简便,易记的公式。 相似文献
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系统地分析了箱体类零件以平面定位基准定位时,定位元件支承钉和支承板两种夹紧力计算类型,并根据夹紧力作用点与支承重心的重合和不重合,提出四种情况下的夹紧力计算方法。箱体类零件用平面定位基准定位时的夹紧力@孙广山 相似文献
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建立了圆柱度误差最小区域评定的目标函数,并利用遗传算法对目标函数进行寻优,所建立的目标函数基于圆柱度误差最小区域定义,可以评定空间任意位置圆柱度误差的最小区域解,对测点无特殊要求,通过计算验证,该函数利用改进的遗传算法可以精确搜索到理想轴线的矢量方向并计算出圆柱度误差最小区域解,且计算结果稳定,该算法还可以推广用于圆柱轴线为基准的其它形位误差评定。 相似文献
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基于遗传算法的圆柱度误差评定方法 总被引:1,自引:0,他引:1
建立了圆柱度误差最小区域评定的目标函数,并利用遗传算法对目标函数进行寻优.所建立的目标函数基于圆柱度误差最小区域定义,可以评定空间任意位置圆柱度误差的最小区域解,对测点无特殊要求.通过计算验证,该函数利用改进的遗传算法可以精确搜索到理想轴线的矢量方向并计算出圆柱度误差最小区域解,且计算结果稳定.该算法还可以推广用于圆柱轴线为基准的其它形位误差评定. 相似文献
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徐孝达 《西安工业学院学报》1982,(2)
一、反射式光学定中心装置的运动原理随着电子计算机在光学设计中的广泛应用,光学设计进入了一个新的阶段。目前设计一个高质量的镜头或光学系统已不是十分困难的问题了,但是制造误差却直接影响光学系统的成象质量,其中最重要制造误差之一就是中心偏。在设计上目前已有各种方法来计算光学系统中各零件允许的中心偏。尽管为了保证这些零件在光学系统中的正确位置所采取的一系列措施是多种多样的,但是它们都必须首先把光学表面的球心校正到基准轴上,或者说使光学表面的球心以给定的精度与基准轴重合,这就是所谓的定中心。在此基础上才能进行加工或 相似文献
16.
付新启 《河北工程大学学报(自然科学版)》1999,(3)
本文讨论相对精度及其计算方法.计算相对精度应使用原平差基准下的精度;新基准仅作为推算相对精度的起始位置.相对边长误差不能通过两边长的差函数来计算.随着新基准的不同选择,相对点位误差可有多种含义. 相似文献
17.
龙槐生 《浙江大学学报(工学版)》1982,(2)
受到衍射晕的影响,实验测得条纹极小值位置与极大值位置並不与|J_0(x)|~2的极小值与极大值位置重合,发生偏差。本文由理论计算证明:由条纹极小值计算的误差比由极大值计算的为小。若条纹间隔不变,衍射晕大时所求的条纹间隔的误差比衍射晕小时为小。又对比大时所求得的条纹间隔误差比对比小时为小,这些在光电扫描时必须考虑矫正: 相似文献
18.
关于相对精度的若干问题研究 总被引:1,自引:1,他引:0
付新启 《河北建筑科技学院学报》1999,16(3):63-66
本文讨论相对精度及其计算方法,计算相对精度应使用原平差基准下的精度,新基准仅作为推算相对精度的起始位置,相对边长误差不能通过两边长的差函数来计算,随着新基准的不同选择,相对点位误差可有多种含义。 相似文献
19.
周培基 《南方冶金学院学报》1981,(3)
本文概述了激光散射式尘粒计数器的一般原理;着重分析了在局部流场中探测空气中的尘粒的数量浓度的方案;提出了可测的最高浓度(即分辨能力)与探测区的体积的关系: △V≤1/n_(max) ΔV——探测区体积。 n_(max)——最高可测浓度并且推出了实测浓度n的基本公式: n=n_(max)·(Δt·N)/T Δt——粒子通过光区的时间。 T——总测量时间。 N——记录的粒子总数。根据这两个公式,可适当选择光路、气路、并设计轻便多用的测尘仪器。 相似文献
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迟彦孝 《青岛科技大学学报(自然科学版)》1991,(3)
给出一种计算定位误差的简便方法,笔者称之为工序基准极位简图法。这种方法使工序基准极端位置的判定变得简捷,适用于较复杂的定位误差分析计算及多种定位方案的比较问题。 相似文献