压力试验时薄壁内压圆筒静强度的模糊可靠度

提出随机-模糊概率模型的分布参数为区间界限限定时,结构模糊可靠度的计算方法。在最苛刻的气压与液压试验条件下,对钢制薄壁内压圆筒初始静强度的可靠度范围进行定量分析。结果表明,初始屈服强度在气压试验时的可靠度为Rs1=86.86%~98.809%,在液压试验时为Rs2=63.31%~87.70%;初始爆破强度在气压试验时的可靠度为Rb1=99.97091%~99.99992822%,在液压试验时为Rb2=99.8411%~99.91836%。     

外压试验时薄壁圆筒临界失稳强度的模糊可靠度

应用模糊可靠性设计理论,认为在做保持允许外压差的压力试验时,钢制薄壁圆筒临界失稳强度的模糊可靠度范围为R=99. 9999998% ~99. 9999999%;对薄壁圆筒外压试验的有关问题进行了研究,为压力容器的模糊可靠性设计从理论走向实用提供了参考依据。     

钢制薄壁内压圆筒静强度的可靠性安全系数

应用基于概率统计理论的可靠性设计方法 ,从分析静强度初始可靠度的角度 ,对钢制薄壁内压圆筒的安全系数进行了分析研究 ,认为在屈服失效准则下可取安全系数ns≥ 1 5 5 ,在爆破失效准则下可取安全系数nb≥ 2 0 5     

薄壁内压容器静强度的模糊可靠度与安全系数

应用基于模糊数学与常规可靠性理论相结合的模糊可靠性设计方法,讨论钢制薄壁内压容器模糊静强度在不同工况时,有关标准可接受的模糊可靠度范围;对钢制薄壁内压容器静强度的模糊可靠度范围与安全系数的关系进行研究。分析认为容器静强度在满足最小模糊可靠度要求的前提下,可取屈服安全系数ns≥1.55与抗拉安全系数nb≥1.95。     

钢制薄壁内压圆筒静强度的试验研究

分析认为钢制薄壁内压圆筒形容器存在类似于薄壁外压容器的长、短圆筒之分；在试验的基础上，导出了计算短圆筒静强度的经验公式，及区别内压长、短圆筒的临界长径比计算公式。     

压力试验时钢制薄壁内压容器模糊静强度的可靠度

应用基于模糊数学与常规可靠性理论相结合的模糊可靠性设计方法,讨论钢制薄壁内压容器模糊静强度在最苛刻的压力试验条件下,有关标准可接受的模糊可靠度范围,为压力容器的模糊可靠性设计从理论走向实用提供了参考依据。     

压力试验时薄壁球形容器模糊静强度的可靠度

应用模糊可靠性设计理论，论述了容器静强度的模糊性和载荷的随机性，在最苛刻的压力试验条件下，讨论了其静强度的模糊可靠度，得到了最苛刻试验条件下常规设计可接受的薄壁球形容器的初始静强度模糊可靠度范围，为压力容器的模糊可靠性设计从理论到实用提供了参考依据。     

薄壁外压圆筒的模糊可靠度

考虑钢制薄壁外压圆筒临界失稳强度和载荷的模糊不确定性,应用模糊可靠性理论分析其模糊可靠度。研究表明:如果置信度为98%,钢制薄壁外压圆筒临界失稳强度的模糊可靠度,在外压试验时为0.999 999 987⁰.999 999 998,在正常操作时为0.999 999 9710.999 999 998,在正常操作时为0.999 999 971⁰.999 999 996。     

钢制薄壁内压容器静强度的可靠度研究

应用可靠性理论和方法,分析了钢制薄壁内压容器初始静强度在最苛刻压力试验条件下的可靠度。研究表明:(1)钢制薄壁内压圆筒初始屈服强度可靠度,在气压试验时不低于0.868 6但不大于0.988 09,在液压试验时不低于0.633 1但不大于0.877 0;初始爆破强度的可靠度,在气压试验时不低于0.999 955 73但不大于0.999 999 282 2,在液压试验时不低于0.998 559但不大于0.999 900 39。(2)钢制薄壁内压球壳初始屈服强度的可靠度,在气压试验时不低于0.934 88但不大于0.996 64,在液压试验时不低于0.751 75但不大于0.944;初始爆破强度的可靠度,在气压试验时不低于0.999 237 8但不大于0.999 999 997 10,在液压试验时不低于0.992 024但不大于0.999 991 066。     

0Cr13不锈钢制薄壁内压短圆筒的静强度

对0Cr13不锈钢制薄壁内压短圆筒的静强度进行试验研究,结果表明:标准椭圆封头和碟形封头可提高不锈钢制薄壁内压短圆筒的静强度.同时得到确定0Cr13不锈钢制薄壁内压短圆筒静强度的经验公式,区分内压长、短圆筒的临界长度计算公式.     

基于屈服失效准则的薄壁容器试验压力系数

应用基于概率统计理论的可靠性设计方法,根据屈服失效准则,分析了在最苛刻的试验压力条件下,按标准设计的薄壁内压容器可接受的屈服强度初始可靠度范围。从控制薄壁内压容器在不同工况下最小初始可靠度的角度,对其试验压力系数进行了探索。     

含轴向表面裂纹内压圆筒抗断裂临界强度的初始可靠度

认为文献 [1 ]对含裂纹压力圆筒可靠性的分析值得讨论 ,并提出了自己的看法     

内压圆筒大开孔率接管弹塑性有限元分析

采用三维弹塑性有限元方法对内压圆筒大开孔率接管结构进行了应力分析,得到了不同尺寸参数影响下接管连接处的轴向与环向应力集中系数分布规律,并按JB4732-95《钢制压力容器———分析设计标准》进行了强度校核。确认在应力分析条件下,结构的强度满足安全要求。     

压力试验时薄壁球形容器静强度的可靠度

应用可靠性设计方法,在最苛刻的气压与液压试验条件下,对球形容器初始静强度的可靠度范围进行了定量分析;结果表明：①初始屈服强度在气压试验时的可靠度为Rs1=94．630％～98．809％,在液压试验时为Rs2=78.81％～86.65％;②初始爆破强度在气压试验时的可靠度为Rb1=99．8012％～99．99999893％,在液压试验时为Rb2=98．030％～99．9995706％。     

含缺陷压力管线概率失效准则的研究 I.压力管线重要度的模糊评价方法

指出压力管线重要度的评价是建立压力管线概率失效准则的基础。进而提出了一套石化、化工压力管线重要度的模糊评价方法 ,为含缺陷压力管线概率失效准则的研究奠定了基础     

内压容器筒体与大接管相贯区的应力强度评定

针对内压容器筒体开有大直径孔后会产生很高的应力集中这一问题,采用有限元方法计算了具有同一开孔率但有不同接管与筒体直径比的压力容器结构的应力分布,并在应力危险截面选择了5条应力处理线进行了应力强度评定。结果发现,5条应力处理线中处理线c的一次局部薄膜应力分量SⅡ最大;而一次应力加二次应力SⅣ的最大值则随t/T的大小体现在不同的处理线上,故SⅣ的评定应针对各处理线进行。在笔者的算例中,4种t/T结构中只有t/T=1.0的结构可满足应力分析设计准则要求。