镁铬质耐火材料的ICP-AES测定

采用高频熔样 ,电感耦合等离子体原子发射光谱 (ICP -AES)法实现了对镁铬质耐火材料中的镁、铬、钙、铁和铝同时分析。对影响其光谱测量的各种因素进行了较为详细的研究 ,确定了实验的最佳测定条件。结果表明 ,方法的检出限为 0 .0 2 6 - 0 .2 4 1μg/mL ,回收率为 94 .97% - 10 2 .72 % ,RSD小于 1.81%。该法准确、快速、简便 ,应用于镁铬质耐火材料的测定 ,结果满意     

熔融还原炉炉渣对镁铬耐火材料的蚀损

经检验在氩气气氛和１５００℃温度下,ＣａＯ－ＳｉＯ２－Ａｌ２Ｏ３－Ｆｅ总Ｏ－Ｍ炉渣侵蚀镁铬耐火材料,所得结果简述如下：１）在静态条件下,ＣａＯ－ＳｉＯ２－Ａｌ２Ｏ３－Ｆｅ总Ｏ－ＭｇＯ炉渣侵蚀镁铬耐火材料的主要形态包括表面的局部蚀损、耐火材料表面的孔状蚀损以及渣相本体蚀损。３）局部蚀损和孔状蚀损主要是由于表面应力沿着渣膜表面递减而形成的马栾哥尼对流所造成的。渣膜形成于局部蚀损的耐火材料试样上,或者耐     

镁铬质耐火材料中铬、钙、镁、铁和铝的快速分析

本方法采用同一份分析试液测定镁铬质耐火材料中的铬、钙、镁、铁、铝5种元素,铬用高氯酸直接氧化测定,钙、镁不需分离直接测定,铁、铝连续测定。     

镁铬质耐火材料与水泥熟料的反应产物3CaO. 3Al_2O_3. CaCrO_4的研究

在实验室条件下对镁铬质耐火材料与水泥熟料的反应产物和二者共属的MgOCaO-Al_2O_3-SiO_2-Fe_2O_s-Cr_2O_3六元系中的矿物共存关系进行了研究。利用大量的XRD分析证实了在水泥熟料与镁铭质耐火材料的反应产物中存在铬铝酞钙相3CaO·3Al_2O_3·CaCrO_4,并对其性质进行了研究。同时研究确定了MgO-CaO-Al_2O_3-SiO_2-Fe_2O_3-Cr_2O_3六元系中的六个六相共存区。     

加入CaO和Al2O3对MgO—C反应的影响

研究了ＣａＯ和Ａｌ２Ｏ３对ＭｇＯ和Ｃ之间反应的影响，并叙述了有关的机理，小量的（在溶解度极限之内）Ａｌ２Ｏ３将对ＭｇＯ－Ｃ反应稍有抑制，但是小量的（在溶解度极限空内）ＣａＯ则对ＭｇＯ－Ｃ反应影响甚微，大量的（超过溶解度极限）Ａｌ２Ｏ３和ＣａＯ则会加速ＭｇＯ－Ｃ反应。     

MgO—C砖在CaO—SiO2—FeO3系渣中的蚀损机理

ＭｇＯ－Ｃ砖广泛用于炼钢炉。本文利用转炉渣对Ｍｇ－Ｏ－Ｃ砖做了侵蚀试验,并进行了成份分析,查明了ＭｇＯ－Ｃ砖的蚀损状态。     

MgO—C质和Al2O3—MgO质浇注料耐侵蚀性的比较

盛钢桶内衬用耐火材料逐渐地由砌砖型转向为使用不定形耐火材料,为适应这一发展趋势,相继开发了Ａｌ２Ｏ３－ＭｇＯ质浇注料和ＭｇＯ－Ｃ质浇注料。本文通过实验的方式对这两种浇注料的使用效果及耐侵蚀性进行了比较。     

钢包渣线用MgO—CaO—Al2O3浇注料的开发

抗侵蚀性差的不定形耐火材料很难适应苛刻条件下操作的钢包渣线部位,虽然碱性材料的抗水性差影响了它们的实际应用,然而象ＭｇＯ与ＣａＯ质这样的碱性材料却被普遍认为是有效的。近来由于开发了抗水化性优良的ＭｇＯ－ＣａＯ烧结块,使得碱性浇注料能够用于渣线部位。我们在本文中报道了用于渣线部位的ＭｇＯ－ＣａＯ质浇注料以及通过加入Ａｌ２Ｏ３细粉使浇注料得到改进的情况,添加Ａｌ２Ｏ３使浇注料产生良好的抗侵蚀性和抗渣渗     

盛钢桶渣线用MgO—CaO—Al2O3浇注料的研制

由于苛刻的环境下操作,不定形耐火材料的较差的抗侵蚀性已径难适用于盛钢桶的渣线处。碱性浇注耐火材料,诸如众所周知的ＭｇＯ和ＣａＯ,虽然其较差的抗水化作用妨碍了实际使用, 蛤它们还是很有效的。最后,由于已研制出具有较强抗水化作用的ＭｇＯ－ＣａＯ烧结料,因此,碱性浇注料可以广泛地应用于渣线处。我们将报道ＭｇＯ－ＣａＯ质浇 注料在渣 的使用以及加入Ａｌ２Ｏ３细粉后浇注料性能的改进,Ａｌ２Ｏ３添加物可产生良     

镁质耐火材料的熔损速度与炉渣浸透速度的关系

在高频感应炉中,于1873K进行了镁质耐火材料在CaO-SiO_2-CaF_2-Al_2O_3熔融炉渣中的耐侵蚀试验。将熔损速度与试验试样的显微结构及炉渣浸透的理论分析结合起来,为了评价耐火材料的侵蚀情况,引入Rp作为耐火材料的抗浸透系数。这个系数说明了炉渣对耐火材料的浸透情况和炉渣在耐火材料中的浸透速度与熔损速度的关系。表明耐火材料抗剥落和损毁进一步扩大的可能性。     

熔融还原炉炉渣对镁铝耐火材料的蚀损

经检验在氩气气氛和1500℃温度下,CaO—SiO_2—Al_2O_3—Fe_总O—MgO炉渣侵蚀镁铬耐火材料,所得结果简述如下: 1) 在静态条件下,CaO—SiO_2—Al_2O_3—Fe_总O—MgO炉渣侵蚀镁铬耐火材料的主要形态包括渣表面的局部蚀损、耐火材料表面的孔状蚀损以及渣相本体蚀损。 2) 局部蚀损率和本体蚀损率随着Fe_总密度的提高和渣中MgO、Al_2O_3密度及耐火材料试样中Cr_2O_3含量的降低而增加。 3) 局部蚀损和孔状蚀损主要是由于表面应力沿着渣膜表面递减而形成的马栾哥尼对流所造成的。渣膜形成于局部蚀损的耐火材料试样上,或者耐火材料试样墙附近的发泡区。 4) 渣膜表面上MgO、Cr_2O_3和Al_2O_3浓度递减而造成表面应力递减,这是因为MgO和Cr_2O_3在耐火材料试样中溶解以及Al_2O_3在铝制坩埚上溶解而形成的。     

ZrO2—CaO—C耐火材料对Al2O3附着性能的改善

1 前言 在低碳铝镇静钢连铸中,由于Al_2O_3附着于浸入式水口内壁,限定了浸渍水口的寿命,给多炉连铸作业带来困难。 针对该问题,使用了在水口内壁设置了ZrO_2-CaO-C(以下简称ZCG)材质的浸入式水