淬回火工艺对N-Mo合金化Cr13型耐蚀塑料模具钢组织与力学性能的影响

对N-Mo合金化Cr13型耐蚀塑料模具钢进行925～1 150℃保温0.5 h的油淬处理,再分别进行150～300℃保温2 h或者350～600℃保温1 h的回火处理,研究了淬回火工艺对该钢组织与力学性能的影响。结果表明：试验钢淬火后的组织主要为淬火马氏体,随着淬火温度的升高,晶粒长大,第二相逐渐固溶进基体,试验钢的硬度先增大后降低,当淬火温度为1 050℃时,硬度达到峰值,为57.7 HRC,此时第二相基本固溶进基体,残余奥氏体体积分数仅为8.49%。随着回火温度的升高,试验钢组织由回火马氏体向索氏体转变,第二相逐渐析出并长大;硬度呈先降低后升高再迅速降低的趋势,冲击吸收能量随回火温度的变化规律与回火硬度的变化规律相反,抗拉强度的变化规律与硬度的变化规律一致,屈服强度呈先增大后降低的趋势,并在回火温度为480℃时达到最大值,为1 445 MPa;在200℃以上温度回火后试验钢的塑性均保持在一个较好的水平。试验钢获得优异综合性能的热处理工艺为1 050℃×0.5 h淬火+200～300℃×2 h回火,此时组织为回火马氏体,硬度为48～53 HRC,抗拉强度为1 752～2 050 MP...     

GGr15钢的锻后热处理方案设计

介绍了锻造后GGr15钢的一套完整热处理工艺方案,其工艺过程为：1）预先热处理,780℃球化退火0.5h,炉冷至659℃后出炉空冷,710℃等温退火710℃,保温2h,空冷;2）最终热处理,840℃淬火0.5h,出炉,机油冷却,油温30~60℃,150℃回火2h,空冷,120℃补充回火3h,空冷。对热处理后试验用钢的硬度以及显微组织进行分析可知,其硬度〉63HRC,达到了使用要求。     

石墨钢的热处理及其耐磨性能

本文研究了一定成分(1.2%C,1.55%Si,0.6%Mn,0.04%S,0.03%P)的石墨钢在铸态及不同规范热处理后的耐磨粒磨损性能。结果指出,铸态的耐磨性最低;正火和780℃退火后870℃加热再150℃等温淬火的最耐磨.超过了经淬火及200℃回火的常用犁铧钢65Mn。150℃及200℃等温淬火后,具有最高的硬度(HRC62～63);而综合机械性能以300℃等温淬火为最好。根据金相组织和硬度值,论述了基体组织及硬度对钢的耐磨性的影响。证实了组织中有一定量残余奥氏体存在时,虽然降低了硬度,却提高了钢的耐磨性。     

镁合金压铸机用高钴高铬热作模具钢的热处理工艺

利用光学显微镜、扫描电镜、能谱仪和X射线衍射仪等研究了不同淬火和回火工艺对新型镁合金压铸机用X20CoCrWMoV10-9热作模具钢显微组织和硬度的影响,以确定其热处理工艺。结果表明:该钢较佳的热处理工艺为840℃×8 h退火预处理+1 100℃×1 h淬火+700℃×2 h回火;该钢经较佳工艺处理后,其显微组织由回火马氏体、金属间化合物μ相和合金碳化物M_(23)C_6、M_6C组成;在1 100℃×1 h淬火后其硬度达到最大值51.5 HRC;在500～650℃回火时析出了较多弥散分布的金属间化合物和碳化物,具有较高的回火抗力和明显的二次硬化效应。     

渗氮在30CrMnSiA钢板制造的环状阀片上的应用

一、概 述过去,我厂一直是按照63年化工部厂际联合技术条件《活塞式压缩机环状阀片暂行技术条件》,用30CrMnsiA钢板制造阀片。从制造工艺上仅仅考虑到磨损和疲劳破坏情况,只适当提高阀片的冲击值,曾经采用过以下几种热处理方法:淬火——低温回火 硬度HRC46～54淬火——中温回火 硬度 HRC36～46淬火——高温回火 硬度 HRC30～32等温淬火 硬度 HRC42～44其中,多数是采用淬火温度870±10℃,低温回火温度260～280℃,其机械性能是:     

960MPa级含钼低碳钢钼含量与热处理工艺的确定

为了得到屈服强度960 MPa级高强度低碳结构钢的最佳钼含量和热处理工艺,采用显微组织分析、力学性能检验、断口分析等方法研究了热处理工艺对不同钼含量试验钢显微组织与力学性能的影响。结果表明:随钼含量增加,淬火态试验钢的抗回火软化能力逐渐增强;最优钼含量为0.4%(质量分数),此成分试验钢经最佳热处理工艺(880℃淬火+580℃回火)处理后屈服强度为988 MPa(达到试制要求),抗拉强度为1 000 MPa,伸长率为15.5%,-20℃夏比冲击功为52 J,且冲击断口具有韧窝特征,此时试验钢显微组织为回火托氏体,淬火马氏体板条部分发生分解。     

抗磨Fe-B-C合金材料的研究

借助光学显微镜、电子探针显微分析仪和X衍射分析等手段,研究了B和C的质量比为5,且碳含量小于0.4%(质量分数)的Fe-B-C合金的铸态和热处理组织以及机械性能。结果表明,Fe-B-C合金的铸态组织由珠光体、铁素体、马氏体和高硬度的Fe2B组成,Fe2B沿晶界呈网状分布。油冷淬火条件下,淬火温度过低或过高,均不利于获得单一的马氏体基体组织。Fe-B-C合金在980℃油冷淬火后,可以获得细小板条马氏体基体上分布高硬度断网状硼化物的复合组织,具有良好的综合机械性能,其中硬度大于HRC58,冲击韧性大于12J/cm2,断裂韧性大于40MPa.m1/2,抗拉强度大于700MPa,延伸率大于1.0%。用于制造破碎机锤头,使用寿命比高锰钢提高3~4倍。     

中碳低合金钢液淬带温等温淬火工艺的优化

利用液淬带温等温淬火工艺对中碳低合金钢进行热处理,研究了奥氏体化温度和时间、出液温度、等温温度和时间对其组织和性能的影响,对工艺进行了优化。结果表明:试验条件下理想的工艺参数是奥氏体化温度为840℃,保温时间60min,出液温度为238℃,等温温度为300℃,等温时间60min;在此工艺下淬火后试验钢的基体组织为下贝氏体+马氏体,硬度为50 HRC,冲击韧度为26J·cm~(-2),磨损量18mg。     

新型940X不锈钢的显微组织与性能

研究了新型940X不锈钢的淬、回火温度对其显微组织与性能的影响,并分析了940X钢淬火、回火后高硬度的机理。结果表明：940X钢最佳的淬火温度为1030℃,硬度达到57．3HRC,淬火组织为马氏体＋弥散析出物;在150-500℃温度范围内回火,随回火温度的升高,试样的硬度先缓慢降低后再缓慢升高,在150,500℃回火的硬度最高,在57HRC左右;在500-750℃回火后,硬度随温度升高而急剧降低;随着回火温度升高,940X钢回火组织的不同导致其硬度的变化。     

低合金耐磨钢热处理工艺探讨

研究热处理工艺对轧机牌坊耐磨复合衬板工作层低合金耐磨钢力学性能的影响.原热处理工艺处理后工作层材料耐磨性不能满足使用要求,使用70天失效.研究结果发现淬火温度低于900℃时,低合金耐磨钢硬度随淬火温度升高而升高,淬火温度高于900℃时,硬度反而下降.淬火温度高于930℃时,冲击韧性有所下降.回火温度高于460℃时,硬度明显降低.随着回火温度升高,冲击韧性和断裂韧性提高.回火温度高于410℃时,延伸率和断面收缩率大幅度提高.350℃回火后耐磨性最佳.低合金耐磨钢采用以下热处理工艺最佳:900～920℃喷雾淬火后350～370℃回火.     

淬火-回火对ZTA陶瓷增强高铬铸铁基复合材料耐磨性的影响*

氧化锆增韧氧化铝复相陶瓷(ZTA)/高铬铸铁(HCCI)构型耐磨复合材料具有极高的耐磨性,但由于铸造态复合材料难以加工且易断裂失效,需要对其进行热处理。对ZTA/HCCI构型复合材料进行热处理,分析淬火前后复合材料的微观组织,并通过三体摩擦磨损测试研究热处理对耐磨性的影响。结果表明：热处理后HCCI基体微观组织为马氏体或回火马氏体,保证了ZTA/HCCI构型复合材料基体本身具有较高的耐磨性;与热处理后的HCCI相比,淬火和回火的ZTA/HCCI复合材料的质量损失率分别降低了53%和55%,表明材料的整体耐磨性得到了提高。在热处理后的ZTA/HCCI构型复合材料中,ZTA陶瓷在HCCI马氏体基体上钉扎,起到了“阴影效应”,增强了材料的整体耐磨性。     

往复机球铁缸套表面硬化处理

以铸铁QT600为试验材料,经过采取不同的热处理方法及热处理工艺,通过磨擦磨损检测,研究了QT600经过正火、调质、氮化、高频处理后的相对耐磨性.由于基体硬度提高,摩擦面加工精度也相应提高,降低了工作时的噪声和振动;同时通过对氮化试样进行离子衍射分析,得出产生氮化针孔的原因,并解决了铸铁氮化的针孔问题.     

高铬锰钛铸铁的研究

高铬锰钛铸铁是在高铬钼铸铁的基础上,以锰代钼,并用钛和稀土对高铬白口铁水进行变质处理,而研制得到的一种新颖耐磨材料。本文通过淬火和回火温度的变化对高铬锰钛铸铁组织,硬度,性能的影响进行了试验研究,得出了高铬锰钛铸铁在淬火及回火过程中组织和硬度变化规律,为合理制订热处理工艺提供了依据。     

喷射成形S390高速钢的组织和性能

研究了喷射成形S390高速钢组织和性能,结果表明:喷射成形S390高速钢沉积坯具有低的氧含量,仅为18ppm,组织无宏观偏析,主要有M6C和MC两种碳化物相,碳化物呈均匀弥散分布在晶界和晶内。经过热处理后,喷射成形S390合金的抗弯强度可达4044MPa,合金硬度随淬火温度呈上升趋势,在1250℃淬火后,硬度达到了HRC69.3。     

热处理对耐热铸钢组织与力学性能的影响

对G-X12CrMoWVNbN10-1-1耐热铸钢进行正火和回火热处理后,观察其微观组织;奥氏体化后采用风冷和油冷,研究淬火冷却速率对其微观组织和力学性能的影响;正火后采用不同温度回火,研究回火温度对微观组织和力学性能的影响.     

工程机械用Q960钢的调质热处理工艺

为开发960MPa级工程机械用Q960钢板,研究确定了其调质热处理工艺。结果表明:其最佳的淬火工艺为900℃保温20min,最佳的回火工艺为600℃保温40min;经最佳调质热处理后试验钢的组织为回火索氏体,屈服强度为1 030 MPa,抗拉强度为1 080 MPa,伸长率为16.8%,-40℃冲击功达144J,满足GB/T 16270-2009的要求。     

含硼316不锈钢的热处理研究

为了进一步改善含硼316不锈钢的力学性能和扩大应用范围,本文借助于OM、SEM、XRD、硬度计和力学性能试验机等手段对热处理后的含硼316不锈钢的显微组织、硬度、冲击韧性和抗压强度进行了分析和研究。试验结果表明,对于含硼316不锈钢,较适合的热处理制度为：980℃固溶4 h,水冷和400℃回火6 h,空冷。经处理后,硬度提高了15%,冲击韧性提高了110%,抗压强度提高了19%。其原因是晶界上的非平衡偏聚的网状硼化物出现断网,同时基体上析出了大量的二次硼化物。     

等离子表面钼铬共渗制备强化层的研究

利用辉光离子渗金属技术在Q235钢表面进行钼铬共渗，随后进行渗碳淬火、深冷处理及回火复合处理，对渗层组织、成分、硬度和摩擦磨损性能进行了分析。结果表明：渗层化学成分接近钼系高速钢；渗层中的碳化物细小、均匀、弥散，没有粗大的共晶莱氏体组织；经深冷2h处理试样表面硬度达到1600HV，明显高于未经深冷处理试样的表面硬度；经不同时间深冷处理试样的滑动摩擦因数基本相同，但比未经深冷处理的试样降低约15％，其相对耐磨性分另q是未渗金属试样的2．10倍和3．59倍。     

淬火温度对40Cr13塑料模具钢耐腐蚀性能的影响

对40Cr13塑料模具钢进行不同温度(960,1020,1080,1140℃)淬火处理,研究了淬火温度对该钢组织与硬度的影响,然后进行200℃的低温回火处理,通过浸泡试验与电化学测试研究了其耐腐蚀性能。结果表明:不同温度淬火后,试验钢组织均为淬火马氏体、碳化物与少量残余奥氏体;随着淬火温度的升高,组织变得粗大,碳化物减少,当淬火温度为1140℃时,组织中存在沿奥氏体晶界析出的网状碳化物;随着淬火温度的升高,试验钢的硬度先增加后减小。当淬火温度由960℃升高到1080℃,经回火后试验钢在FeCl₃溶液中的腐蚀速率减小,试验钢表面点蚀孔直径变小,数量增多,但深度变浅;试验钢在NaCl溶液中的自腐蚀电位增大,自腐蚀电流密度降低,腐蚀速率减小,腐蚀倾向降低;最佳淬火温度为1020℃,此时淬火马氏体组织较细小,硬度最大,回火后试验钢的耐腐蚀性能较好。