同轴式催化裂化装置汽提段磨损及对策

同轴式催化裂化装置在生产中出现干气流量增大、吸收系统操作困难,在不停工的情况下,对比操作数据、剖析装置结构,判断出其原因为沉降器汽提段磨损穿孔。通过采取提高汽提段藏量、降低两器差压、提升管干气预提升改为蒸汽预提升等多种措施,成功地解决了吸收系统操作困难的问题,防止了磨损现象进一步加剧,避免反应再生系统发生互串的安全事故。且干气流量由9 t/h恢复到5 t/h左右,氮气体积分数由20%恢复到10%以下,烟机-发电量由0.5 MW恢复到1.0 MW左右,为同类型催化裂化装置发生类似问题的分析和处理,提供了借鉴经验。     

汽提条件对两段提升管催化裂化待生剂汽提过程的影响

在模拟汽提实验装置上,对两段提升管催化裂化工业装置不同提升管内的待生剂进行了汽提实验研究。结果表明,汽提温度和汽提蒸汽流量均存在最佳值。当汽提温度为510℃时,两种待生剂的汽提效率达到最大值。继续提高汽提温度,一段待生剂汽提的产物分布和焦炭组成无明显变化;而二段待生剂的焦炭产率略有增加,且焦炭由可溶性焦炭向不可溶焦炭转变。汽提蒸汽的流量对两种待生剂汽提过程的影响趋势相似,但是二段待生剂达到最大汽提效率所需的蒸汽流量高于一段待生剂。汽提后待生剂的可溶性焦炭分析表明,二段待生剂可溶性焦炭的缩合度高于一段待生剂,且二段待生剂表面和孔道内沉积的可溶性焦炭的组成差别较小。     

重油催化裂化装置待生立管破坏原因分析

哈尔滨石化分公司600kt/a重油催化裂化装置2003年停工检修时,发现待生立管四处接管均断裂,导致待生立管上出现2处漏洞,将待生套管滑板摘除,并在套管上割开2块500mm×500mm的弧板。经分析认为,这2处漏洞导致装置运行中催化剂的严重泄漏,使待生塞阀无法控制催化剂的藏量,给装置的安全和平稳生产带来隐患。1待生立管破坏原因分析⑴技术改造原因该装置2001年进行了技术改造,再生器内二段再生改为单段再生,并将待生套筒加高至5m。为达到设计要求,需将待生立管的松动点和密度压降口通过待生套筒焊接至待生立管上。设计是将各引压管、松动点通过在…     

催化裂化装置待生斜管流化异常原因分析

大庆石化公司炼油厂1.4Mt/a重油催化装置反再系统待生斜管出现流化异常问题,影响待生剂的正常输送和装置的安全运行。文中分析了待生斜管流化异常的原因,采取有效措施,解决了待生斜管流化异常问题。     

同轴式两器待生套筒倾斜原因及改进

对同轴式两器待生套筒发生倾斜的原因进行了分析,主要是待生立管热膨胀受阻,发生失稳弯曲,高温下待生套筒发生塑性永久变形,使其在冷态下不能回复原位而倾斜.采用护正限位措施解决了问题.     

重油催化装置沉降器汽提段改造技术分析初探

重渍催化装置于１９９９年９月至１１月间进行了第十周期检修，对沉降器的原有汽提段做了重新设计改造。本文将主要的对汽提段改造的原因，原理，过程及改造成效做一些粗略的探讨。     

FCC待生催化剂多级组合式汽提器的开发

从冷模试验入手,以提高汽提器汽提效率为目标,开发了催化裂化沉降器待生催化剂多级组合式结构汽提器.该技术在着眼于加大汽固接触面积、提高汽固接触效率的同时,在汽提器内用间隔距离较大的挡板实现多级串联式汽提,以减小各区内汽固的返混程度,提高传质效率,从而提高汽提效率.冷模试验研究对比结果表明,新开发的汽提器汽提效率较普通环形挡板式汽提器汽提效率提高10百分点以上.在济南分公司重油催化裂化装置的工业应用结果表明,投用新汽提器后,焦炭中氢质量分数为6%～7%,降低了18.3%,焦炭产率下降0.5百分点.     

重油催化裂化汽提过程的数值模拟

采用计算流体力学方法,建立了汽提段内待生剂吸附烃类物质的脱附和反应模型,耦合流动和传递模型,建立汽提过程流动-传递-反应的综合模型。采用该模型对一套工业重油催化裂化(RFCC)汽提段内的流动和反应状况进行了模拟计算,考察了待生剂上烃类物质的汽提反应过程,分析了化学反应对气固两相分布、气固速度分布、组分浓度分布和汽提效率等的影响,揭示了实际RFCC汽提过程中气固两相中各组分浓度的变化规律,并与文献值进行了对比。模拟结果表明,待生剂经汽提后约有3.86%(w)的烃类物质被汽提回收,汽提后仍有0.11%(w)的重油吸附在待生剂上进入再生器;进入沉降器的油气中仍含有35%(w)的重油,如何使催化剂上和气相中的重油组分充分反应是RFCC汽提过程优化的关键。     

格栅填料式催化裂化高效汽提段技术的应用

介绍了新型格栅填料式催化裂化待生催化剂高效汽提段技术在广州分公司1号催化裂化装置的工业应用情况.该技术以提高汽提效率为目标,着眼于加大气固接触面积、提高气固接触效率,在汽提段内放置了5层格栅填料内件,在汽提段中部、下部设置了两段汽提蒸汽.应用该技术后,与应用前相比,在原料油变重和总汽提蒸汽用量下降25%的条件下,待生催化剂焦炭中氢质量分数下降了35.7%,以焦炭中氢质量分数为3%～6%的水平来看,该技术处于国内先进水平.     

催化沉降器待生立管破坏原因及措施

分析了沉降器待生立管破坏原因,提出并实施了用套管防冲密封结构的解决方法。     

催化裂化装置沉降器汽提段冲刷磨损原因分析及对策

针对催化裂化装置沉降器汽提段运行后期出现的器壁冲刷及喷嘴磨穿现象,从汽提段操作工况及汽提过程原理等方面分析了原因,并进行了相应的改造。结果表明,汽提段磨损主要是由于蒸汽分布不均匀造成局部产生催化剂涡流冲刷所致。通过采取将一段、二段汽提蒸汽下降管穿管位置与器壁的距离分别由113,100 mm均改为1000 mm,两段汽提蒸汽下降管增加厚20 mm的Y形保温钉耐磨层,二段汽提蒸汽分布环喷嘴改为正向下布置等改进措施,避免了器壁冲刷穿洞现象的发生。     

重油催化裂化装置汽提段改造与应用分析

介绍了青岛石化1 ML/a重油催化裂化装置MIP-CGP技术改造情况,沉降器汽提段改造应用了中国石化集团洛阳石油化工工程公司开发的高效汽提段和两段汽提技术.对影响汽提效率的各项因素进行了分析探讨.工业应用结果表明,汽提效率大幅提高,焦炭中氢含量下降将近3个百分点,每吨催化剂的循环汽提蒸汽用量由原来的5.16 kg下降到4.30 kg,可实现效益119.7×104 RMB $/a.     

库仑法测定待生剂上焦炭中的硫含量

针对待生催化剂的特点及对测定FCC再生烟气SOx准确度的要求，通过对标样配制及试验条件，如温度，样品颗粒大小等进行考察。建立了用氧化微库仑法测定待生剂中焦炭上的硫含量的试验方法，确定了标样配制方式及适宜的试验条件。结果证明该方法准确，可靠，精密度高。     

催化裂化汽提段穿孔原因分析及解决办法

重油催化裂化装置因汽提蒸汽管与汽提段环形挡板相贯处存在较大间隙,造成汽提蒸汽携带催化剂由此上行冲刷汽提蒸汽管,进而导致汽提蒸汽管磨穿,而汽提蒸汽管磨穿后高温蒸汽携带催化剂持续冲刷汽提段外壁,致使汽提段穿孔与第一再生器相通,进而造成整个装置全面停工,对企业造成巨大的经济损失。有针对性地对三种解决汽提段穿孔的方案进行了论证,提出了解决汽提段穿孔问题的有效措施,即采用汽提蒸汽由第一再生器进入汽提段的方式,不再贯穿整个汽提段环形挡板,该方法有效地解决了汽提段穿孔问题,减少因该问题而造成的装置停工。     

0.8 Mt/a催化裂化装置汽提段的改造

济南分公司0.8 Mt/a催化裂化装置汽提段汽提效率较低,采用洛阳石油化工工程公司研究所开发的新型汽提段进行技术改造,改造后焦炭中H/C由9.10%降低为7.87%,节约蒸气0.92 t/h,取得了较好的经济效益。     

催化裂化装置汽提段穿孔现象及对策

介绍了中国石油化工股份有限公司洛阳分公司Ⅱ套催化裂化装置沉降器汽提段穿孔情况,分析了塞阀开度对装置操作的影响。认为沉降器汽提段穿孔部位均发生在汽提蒸汽附近,汽提蒸汽流化异常状态是造成穿孔的根本原因。而汽提段蒸汽环管部分喷嘴发生堵塞、环形挡板与器壁接合处下方焊接缺陷的存在是汽提段发生穿孔的主要原因。提出了汽提段穿孔情况下的生产维护对策。     

催化裂化家族工艺待生催化剂汽提过程的研究

建立了小型固定流化床汽提评价装置研究待生催化剂汽提过程的方法,评定了催化裂化及其家族工艺ＲＦＣＣ、ＡＲＧＧ、ＤＣＣ 工业待生催化剂的汽提效果。结果表明,ＤＣＣ待生剂上焦炭中可汽提碳较少;ＡＲＧＧ 待生剂居中;而ＲＦＣＣ待生剂汽提效果较差,焦炭中可汽提碳较多。汽提的影响因素中温度起着决定性的作用,随着汽提温度的提高,汽提效果明显改善;汽提时间有较大影响,但时间过长作用不大;增加汽提介质的用量有利于汽提效果的改善;催化剂的结构性质对汽提效果有较大的影响。待生催化剂吸附的烃类会在高温汽提过程中裂化并释放出氢和轻烃。高温汽提可以达到降低焦炭及其氢含量     

0.5Mt/a重油催化裂化装置汽提段穿孔原因分析及对策

淮安清江石油化工有限责任公司0.5 Mt/a重油催化裂化装置再生系统的沉降器汽提段发生磨损腐蚀穿孔。通过对沉降器汽提段材料的表观、化学元素、设备安装高度和装置技术参数改进分析,认为穿孔是材料发生了磨损腐蚀(湍流腐蚀)、高温腐蚀和晶间腐蚀,造成这些腐蚀的主要因素是沉降器的安装高度偏低。并分析了沉降器汽提段穿孔形成过程,根本措施是通过技术改造,提高沉降器的安装高度;保守措施是原料轻质化、降低装置负荷和进行装置工艺条件优化。     

汽提段和进料喷嘴的革新对重油催化裂化装置的影响

最近一种崭新的专有的汽提段和进料喷嘴应用于Ｐｈｉｌｌｉｐｓ石油公司Ｓｗｅｅｎｙ炼油厂的重油催化理解化装置上，这种革新明显改善了装置的性能，通过比较革新前后的装置运行数据显示了汽提段和进料喷嘴的革新对重油催化裂化装置的影响。