关于多绳摩擦提升机紧急制动的探讨

一、前言紧急制动是多绳摩擦提升最容易打滑的状况,尤其是在重物下放情况下的紧急制动。矿井双箕斗提升偶尔有重物下放情况发生,付井双罐笼重物下放情况较多。近年来,我国采矿工业迅猛发展,正在设计和建设一批大型及特大型矿井,一般付井罐笼为多层提升或下放重物。经常碰到罐笼重物下放紧急制动最小防滑自重应该选取多大,以及如何计算等问题。为了经济合理的选用提升机及钢丝绳,运行中又不发生打滑现象,合理地选取提升容器最小防滑自重是很重要的。     

多绳摩擦提升紧急制动的防滑计算

多绳摩擦提升是利用摩擦力来传动的,正确地选定制动力,保证提升机在紧急制动时不产生滑动,安全可靠地停住车,是防滑计算的一个重要内容.本文,仅讨论双容器静平衡系统的多绳摩擦提升紧急制动的防滑条件.一、紧急制动的防滑条件1.提升机的紧急制动减速度多绳摩擦轮提升机的上提重载或下放重载制动减速度,按下式计算:上提重载     

多绳摩擦提升防滑检验分析与计算

多绳摩擦提升防滑安全检验的方法,有极限法和各种安全系数法之分,本文利用静张力比对各种计算方法进行了统一的综合分析和比较,对紧急制动各种工作状态也进行了全面分析。从而得出了紧急制动防滑检验静张力比计算方法:双容器按下放重载,单容器按下放平衡锤计算;以及紧急制动力,防滑极限静张力比,容器最小自重,钢丝绳最小悬高等计算关系。为多绳提升防滑检验,提供一种简便的静张力此判定的计算方法。     

容器防滑自重的合理确定

容器防滑自重的大小不仅关系到提升过程中钢丝绳在摩擦衬垫上是否会发生滑动,同时也影响到提升钢丝绳、提升机和电动机的选型。因此,合理地确定容器防滑自重对于多绳摩擦提升的安全性、经济性都具有重要意     

多绳摩擦轮提升机紧急制动防滑探讨

多绳摩擦轮提升机的选型计算中,由于有效静载荷的变化,使紧急制动时防滑计算遇到了困难,不得不采用解析和作图相结合的方法解决。本文想以双容器提升为例,在提升钢丝绳和平衡钢丝绳为等重平衡系统;上提重载与下放重载的设计有效静载荷Qm相等的条件下,讨论一下紧急制动时在有效静载荷变化情况下     

多绳摩擦提升机紧急制动的防滑验算

多绳提升机是否能安全运行,最根本的问题是防止钢丝绳在摩擦衬垫上滑动。国产多绳提升机在紧急制动时均采用二级制动,本文结合二级制动的特点,对平衡提升系统在提升、下放载荷及调动空容器等情况下,如何正确地确定紧急制动力矩,制动减速度及滑动极限减速度进行了详细的分析和验算。本文可供设计和使用单位参考。     

多绳摩擦提升钢丝绳防滑方法

多绳摩擦提升机提升钢丝绳防滑研究一直受到矿山用户的关注,采用计算机控制技术对提升钢丝绳防滑实施检测控制,是多绳摩擦提升机提高安全性能和增加提升高度的有效途径。对煤矿竖井服役的多绳摩擦提升机,可以通过升级改造提升其安全性能。使用辅助夹紧装置增加提升钢丝绳防滑安全系数,可以有效抑制提升钢丝绳打滑,保证矿井提升安全。     

多绳摩擦式提升机的防滑验算

本文以欧拉公式挠性体摩擦传动为基本理论依据,以井塔式多绳摩擦式双容器等重尾绳平衡提升系统为例,对紧急制动状态下的防滑计算有关问题进行分析探讨。多绳摩擦式提升机的防滑计算,有关规程规范要求校验五种运转状态的安全性能[1、2],即进行下放重载及上提重载的紧急制动、正常加减速及静止状态等的防滑条件校验,研究分析表明,没有必要在计算过程中按规定对它们全部进行验证,仅需验证在最危险状态下,即紧急制动状态下的防滑条件是否满足要求。     

多绳摩擦提升机钢丝绳更换及防滑配重分析计算

针对目前大多数摩擦提升机钢丝绳更换所用的旧绳带新绳法,介绍了立井首绳和尾绳更换的工艺要点。以落地式多绳摩擦提升机为例,系统地阐述了更换钢丝绳时防滑配重的分析及计算方法,从而有效地解决了在深井换绳时容易出现钢丝绳打滑、溜绳等现象,使多绳提升机的动防滑校核得到了进一步的完善。     

多绳摩擦提升机钢丝绳更换及防滑配重分析计算

针对目前大多数摩擦提升机钢丝绳更换所用的旧绳带新绳法,介绍了立井首绳和尾绳更换的工艺要点。以落地式多绳摩擦提升机为例,系统地阐述了更换钢丝绳时防滑配重的分析及计算方法,从而有效地解决了在深井换绳时容易出现钢丝绳打滑、溜绳等现象,使多绳提升机的动防滑校核得到了进一步的完善。     

提升机二级制动液压站的改进

一、前言目前,国内矿井提升机或提升绞车使用的二级制动或等力矩二级制动液压站,在安全制动时,基本上能将提升机的减速度控制在:提升重物时小于或等于5m/s~2,下放重物时小于或等于1.5m/s~2。但是,由于液压站的一级制动力矩一经调整,即为定值。无论提升机处于正、负力何种工况下,亦无改变(提升机提升重物,提升为正力提升,重物下放为负力提升,以下相同)。从而使提升机在安全制动时的一级制动力矩的调整就极为困难,稍有不慎,就可能导致多绳摩擦提升机在安全制动时的减速度超过防滑极限,或造成单绳缠绕式提升机蹬绳事故。     

多绳摩擦轮提升系统的动力学研究与设计

给出了多绳摩擦轮提升机的提升钢丝绳粘弹性振动方程及其位移解和动张力的计算方法，研究了摩擦式提升机的防滑安全设计方法，可控起动和可控制动设计方法，提出了在正常起、制动及紧急制动时限制和消除提升钢丝绳弹性振动的设计理论和计算方法。结合英国的提升机紧急制动实验结果与文中提出的按可控制动设计方法计算的钢丝绳动张力，进行了对比计算，两者的差值小于2％。     

静平衡系统摩擦提升机的防滑计算

静平衡系统摩擦提升机的防滑计算,国内外曾有多种方法.但基本上未考虑紧急制动的情况.目前,趋向于采用考虑紧急制动时的防滑计算.本文介绍用直接求出紧急制动时的临界K_j值,同时考虑其它几个临界K_j值,构成了完整的一套按K_j值来考虑的防滑计算方法.摩擦提升机主绳轮上的分离点与相遇点处钢丝绳的静张力之比(简称静张力比)为:     

多绳摩擦提升机应用极限的研究

本文根据钢丝绳安全系数,防滑安全系数,衬垫许用压强和钢绳应力波动值四个约束条件不等式,分析研究了多绳摩擦提升机应用极限;高度极限、轮绳直径比极限、载重极限和容器自重极限。从而得出了多绳摩擦提升机的无因次和实际的应用特性图,并将国内部分多绳提升机工作参数载入无因次特性图中。多绳摩擦提升机在实际应用方面要受到一些条件的约束,在“安全规程”和“设计规范”中,明确规定了钢绳最小安全系数,防滑最小安全系数和衬垫许用压强。在特深井使用过程中,又提出了钢绳应力波动问题和尾绳扭结问题。随着井深和一次提升载重不断增加,人们对多绳摩擦提升应用条件的认识也不断深化。目前国内外仍按单项约束条件逐项进行选型计算和应用计算。本文试图就上述四个约束条件同时满足,对多绳提升的应用问题作一综合的理论分析和研究,从而得出了四个应用极限:高度极限(最小值和最大值)轮绳直径比极限(最小值)、载重极限(最大值)和容器自重极限(最小值和最大值),以及无因次和实际的应用特性图。     

基于TRIZ理论的矿用摩擦式提升机防滑问题的研究

矿用摩擦式提升机防滑问题一直是矿山亟待解决的问题,因摩擦传动原理、自身结构特点限制以及环境对其造成的影响,摩擦式提升机主钢丝绳打滑很难避免,基于TRIZ创新理论提出一种防止钢丝绳打滑的方法,从而进一步提高多绳摩擦式提升机的安全性能,以保证矿井提升安全。     

多绳摩擦提升的防滑分析

在任何状态下,提升钢丝绳不打滑是摩擦轮提升系统安全工作的最重要的条件。一、防滑安全系数摩擦轮提升机是利用提升钢丝绳和衬垫之间的摩擦力来完成提升或下放工作的。设上升钢丝绳的张力为F_8,下放钢丝绳的张力为F_x     

关于多绳提升设备参数最优化问题

多绳提升设备的工作特点要求其提升钢丝绳重载侧和轻载侧的张力保持一个完全固定的比值,以防止钢丝绳沿摩擦轮的衬垫打滑.同时鉴于提升设备类型的不同(平衡锤单容器提升设备或是双容器提升设备)、提升深度和钢丝绳深度的不同,还应保持一个完全固定的提升容器自重系数K_r(容器自重与容器重量比值).以钢丝绳不打滑为条件的自重系数K_r可以用一个解析式表达.以《乌克兰列宁主义青年四十五周年》命名的     

多绳摩擦提升机闸瓦磨损对紧急制动防滑计算的影响

摩擦提升机是利用提升钢丝绳与主导轮衬垫间的摩擦力来传递功率的，其正常工作的基本条件是满足防滑要求。因此，防滑计算是多绳摩擦提升设备选型设计的关键环节。关于防滑问题，《煤矿安全规程》(以下简称“规程”)和《煤炭工业矿井设计规范》(GB50215-94)(以下简称“规范”)都作出了明确规定，摩擦提升必须满足“各种载荷(满载或空载)和各种提升状态(上提或下放重物)下，保险闸所能产生的制动减速度的计算值，不能超过滑动极限”。     

多绳摩擦式提升机合理提升高度的确定

<正>多绳摩擦提升系统通常用于中等深度的矿井和深井(约350 m～1 000 m左右)。多绳摩擦提升机的合理提升高度与具体设备的规格、使用条件及摩擦衬垫防滑性能等密切相关,需综合计算考虑。以JKMD-2.8×4型多绳摩擦式提升机为例,该提升机的最大静张力330 kN,钢丝绳最大静张力差100 kN,钢丝绳直径30 mm,钢丝绳根数4根。     

浅谈多绳摩擦提升机配置恒力矩液压站紧急制动提升系统防滑验算

文章针对大型矿井多绳摩擦提升机配置恒力矩液压站,结合实例介绍了在不同工作状态下的提升载荷进行紧急制动时,提升系统的防滑验算和液压站整定计算方法,保证了提升系统的安全运行。对于设计、施工安装和生产单位,具有一定的借鉴作用。