抗杂散电流的磁电引爆电雷管起爆系统试验成功

<正> 由北京矿冶研究总院研制的新型磁电引爆电雷管起爆系统,于1986年9月16日在大吉山钨矿进行了爆破网路起爆试验,获得圆满成功。试验分101发电雷管和205发电雷管两个网路进行,采用803厂生产的8~#微差电雷管。引爆母线为     

非电导爆网路火花爆破一次点火法

我矿在推广使用非电导爆系统的过程中,对导爆管能否点燃导火索做了多次试验.试验时,首先用小刀将导火索一端沿中心线对剖成一条长2～3厘米的切口(切剖时应尽量不要使药芯散失),然后将导爆管沿切口中心插入导火索药芯中部,并用黑胶布包扎紧固;导火索另一端插入火雷管,而导爆管另一端则用黑胶布捆扎一个雷管(火雷管或电雷管均可)作为始发雷管(图1).     

梅山微细粒铁尾矿浓缩絮凝沉降试验研究

为了实现梅山铁矿微细粒尾矿(-400目84.61%)的高效沉降,对山东某公司絮凝剂与现场絮凝剂进行了药剂溶解难易度、药剂种类、药剂用量、加药临界点以及药剂粘度对比试验。结果表明:(1)在用量均为150 g/t的情况下,用3~#絮凝剂出现了明显的絮凝沉降效果,絮凝沉降速度较快,用1~#絮凝剂则未出现明显絮凝现象;(2)3~#絮凝剂絮凝临界点用量164.71 g/t,1~#絮凝剂絮凝临界点用量205.88 g/t,在沉降速度非常接近的情况下,3~#絮凝剂较1~#絮凝剂用量少41.17 g/t;(3)3~#絮凝剂粘度值2.9 mPa·s,1~#絮凝剂粘度值4.7 mPa·s,低粘度的3~#絮凝剂的使用有利于后续湿尾综合利用产品的脱泥脱水;(4)工业生产用量可通过工业试验确定。     

关于《预防静电引起电雷管爆炸事故暂行规程》的补充说明(二)

6.关于第5条的补充说明 (脚线等) 第5条,禁止用手套等物件用力且反复拉直电雷管的脚线。 (说明) 如果用手套和衣服等用力且反复拉直脚线,那么由于摩擦,恐怕会使人体或脚线带静电而使电雷管发火,故禁止采用这种拉直方法。     

控爆在拆除隧道半侧衬砌的应用

耿村煤矿铁路专用线八里寨隧道全长375米,位于Q_1—Q_2粘土、亚粘土层中,上复盖层厚度30米,隧道下半部位于潜水位处.隧道断面为马蹄形(如图1).拱圈边墙为200~#素混凝土,拱底充填为100~#片石混凝土,仰拱为150~#素混凝土(实际施工均提高50~#)从拱顶到已施工墙脚的厚度为50～117.~5厘米.     

毫秒电雷管性能试验

由抚顺矿务局十一厂制成的毫秒电雷管,共分0、l、2、3、4段,各段之间名义间隔时间均为25毫秒。在进行多排孔毫秒爆破过程中,我们对该类毫秒电雷管做了大量的检验与鉴定工作,经过217次(一万多个雷管)地表非工业性试验与工业性生产试验,认定毫秒电雷管是一种较好的毫秒爆破起爆器材,可在工业生产上推广使用。     

不同嵌布粒度的鳞片石墨浮选速率研究

嵌布粒度不同的鳞片石墨浮选性质也有所差异,针对甘肃民勤鳞片石墨矿(1~#矿)和黑龙江萝北鳞片石墨矿(2~#矿)两种不同嵌布粒度的鳞片石墨矿石分别进行了矿石性质及浮选速率研究。研究表明,2~#矿的石墨鳞片大于1~#矿样;2~#矿的浮选速率常数较1~#矿高;随着煤油用量的增加,且浮选速率常数均逐渐升高后趋于平缓,浮选速率常数最大值分别为1.344min~(-1)和3.036min~(-1);随着2~#油用量的增加,精矿固定碳含量均逐渐降低后有小幅上升。试验表明可通过控制浮选时间,适量增加煤油用量,降低2~#油用量达到提前回收部分石墨鳞片的目的。     

侧限压力下岩石破坏强度的尺寸效应

若要把实验室测得的岩石强度用到原位岩体上,就必须考虑下列因素:温度、压力、变形速度、尺寸、形状,以及水理性和化学性的影响。其中,尺寸效应是一个重要因素。关于尺寸效应,曾确多人做过实验室试验及原位观测。例如,BIENIAWSKI(1968)做过煤试样;PRATT等(1972)做过石英闪长岩试样。试样尺寸由数厘米到数米不等。结果是:随着试件增大,强度减小。长1米的试件强度较数厘米的试件强度可减少10倍。如果继续增大试件,强度却趋于     

铅丹—硅系电引火药头的试验研究

文中介绍了铅丹—硅系电引火药头的配方,通过试验对氯酸钾—木炭系和铅丹—硅系电引火药头性能进行了对比分析。试验和批量生产表明：铅丹—硅系引火药头性能优良,发火同步性好,安全系数高。用该引火药头装配的电雷管,产品质量达到GB8031《工业电雷管》规定的要求。     

粉矿仓自动跟踪布料

为适应我矿选厂粉矿仓的特定条件,用自动跟踪的程序控制方式,控制分矿小车。我矿共有八个粉矿仓,供给两台(有时三台)球磨机。其中1~#、8~#两仓都是在其邻仓分矿时淌入,因此控制布料车卸矿的位置为2~#、3~#、4~#、5~#、6~#、7~#六个仓。而2~#、3~#、4~#属于第一号球磨机。5~#、6~#、7~# 属于第二号球磨机,4~#、7~#粉矿仓下部的给矿机对着两     

辉钼矿磨矿提质降耗的试验及应用*

针对洛钼一公司辉钼矿的力学性质和粒度特性,进行了不同磨矿介质配比的探索试验及工业试验以改善辉钼矿的磨矿效果。实验室研究结果表明,该辉钼矿硬度分布不均,平均硬度系数为8.36,平均泊松比为0.346,为中等偏硬且韧性较大的矿石;磨矿分级循环产品粒度特性差,粗级别的磨碎效率偏低;经探索试验得出推荐方案γ_(+0.2 mm)比现场方案降低7.03个百分点,γ_(-0.074 mm)、γ_(0.20~0.010 mm)和γ_(0.10~0.038 mm)分别比现场方案提高7.55、7.00和7.46个百分点。工业试验结果表明,5~#旋流器溢流γ_(+0.10 mm)减少6.25个百分点,γ_(-0.074 mm)和γ_(0.10~0.038 mm)分别提高12.17和6.01个百分点;6~#旋流器溢流γ_(+0.10 mm)降低0.66个百分点,细度及γ_(0.10~0.038 mm)分别提高8.55和3.38个百分点。在磨机处理能力和单耗方面,5~#球磨机处理能力提高12.79%,单耗降低0.064 1 kg/t,6~#球磨机处理能力提高12.43%,单耗降低0.023 7 kg/t。     

阴山矿区南阳坡6~#煤的煤岩特征及古环境研究

运用煤岩学和统计学的方法,对阴山矿区南阳坡6~#煤的样品进行研究。实验结果表明南阳坡6~#煤中的显微组分以镜质组(70.95%)占优,惰质组(21.24%)次之,壳质组(7.35%)含量较少。由此计算并绘制出GI-TPI煤相图和GWI-VI关系图及煤岩组分三相图等,通过这些煤相参数对6~#煤进行分析研究,得出结论:6~#煤的成煤环境为潮湿的还原环境,煤相类型为潮湿森林沼泽相,成煤植物具有木本植物亲和性。     

上保护层开采底板卸压瓦斯抽采技术研究

以山西某矿高瓦斯煤层群为工程背景,根据煤层瓦斯治理的相关经验,将下部低瓦斯煤层(6~#煤层)作为被保护层,上部高瓦斯煤层(5~#煤层)作为上保护层,通过在5~#煤层内布置钻场,同时利用底板瓦斯钻孔抽采6~#煤层内的瓦斯,在治理5~#煤层回采工作面上隅角瓦斯浓度超限的同时,进一步减少6~#煤层内的瓦斯含量和瓦斯突出危险性。     

三轴单试件法测定岩石力学参数的研究

近十年来,一些学者相继进行单个试件多级破坏和连续破坏状态常规三轴试验方法(简称三轴单试件法)的研究,取得了许多有意义的成果。 K.Kovari等用伺服控制刚性试验机进行岩石三轴单试件试验,并论述了这一方法的原理和可行性。笔者曾于1982年与郑雨天副教授等进行     

微差雷管和起爆系统的试验与分析

本文叙述了微差电雷管、非电雷管和高精度电雷管的测试方法,并对测试结果进行了分析。作者通过几种方案的比较,确定了露天台阶微差爆破的最优起爆系统,介绍了该系统的模拟试验过程和结论。最后,文章详细地讨论了工业试验起爆系统的特点和效果。     

使用罗盘和变阻器鉴定电雷管的经验

我队积存的一批电雷管因有的变质造成很多瞎炮,使生产和安全受到很多影响。面临这个困难,我们利用了变阻器和罗盘进行了鉴定雷管的试验,获得成功,一个月来,检查了225个电雷管中可用的有200个,全部好用,消灭了瞎炮雷管事故,生产实践证实,鉴     

4~#磨石的试验研究

研磨是加工大理石的三大工序之一,它逐步把表面磨细,使其呈现大理石固有的花纹色泽,为抛光成镜面产品打下基础。磨石是研磨大理石的工具,为实施粗磨、研磨和精磨,相应采用了3~#(100~#碳化硅制成)、4~#(320~#碳化硅制成)、5~#(W14碳化硅制成)、6~#(W7碳化硅制成)磨石。生产实践表明:4~#磨石的研磨,由于它介于粗磨和精磨     

岩石劈裂法试验的有限元分析

本文使用有限元通用程序ANSYS,对采用立方形试件进行岩石劈裂法试验时试件内的拉应力进行了二维和三维分析。并与圆形试件的计算结果作了比较。计算了在试件宽度1/10范围内施加有均布荷载(相当于放置垫条的情形)时的应力分布,以及试件高宽比变化对拉应力的影响。在此基础上,提出了用圆盘理论解时应加的修正系数。     

ZYWL-4000(QFW)全方位钻机在煤矿瓦斯抽放中的应用

介绍了ZYW-4000(QFW)全方位钻机在贵州月亮田煤矿的应用情况。钻机在该矿的131轨道巷12~#、15~#煤层进行了现场试验,取得了较好的效果,为煤矿瓦斯治理钻孔施工积累了宝贵的经验。     

冻融循环作用对煤矸石混凝土吸水性的影响

为了研究冻融循环作用对自燃煤矸石混凝土耐久性的影响,分别对自燃煤矸石部分替代(0、30%、60%)传统粗骨料的混凝土试件进行了0、15、25、35和45次冻融循环试验,采用吸水试验分析了不同冻融循环作用后各组试件吸水指标(累积吸水高度和两阶段吸水率)的变化规律。结果表明:冻融循环作用对自燃煤矸石混凝土的吸水性有显著的影响,与未受冻融循环作用的试件相比,随着冻融循环次数的增长,各组试件的累积吸水高度和初始吸水率均明显增大;另外,自燃煤矸石掺量对试件的吸水性也有一定影响,冻融循环作用后,与传统骨料混凝土试件相比,自燃煤矸石混凝土试件的第1阶段吸水率存在不同程度提高。