锦屏二级水电站压力钢管选用600 MPa级高强钢厚板焊接接头冲击韧性影响因素分析

目前国内大中型水电站压力钢管多选用600 MPa级调质高强钢.通过采用焊条电弧焊对B610CF高强钢厚板进行焊接试验,对焊接线能量的大小及其对焊缝金属组织和热影响区性能的影响进行了探讨,为锦屏二级水电站压力钢管的焊接提供了最佳的焊接线能量范围和焊接工艺参数.     

B610CF与S500Q异种高强钢同部位多次焊接研究

糯扎渡水电站蜗壳和座环过渡板材料分别为B610CF和S500Q异种高强钢,蜗壳安装后因打压变形和位移需拆除重装,处理过程中蜗壳与过渡板焊接接头存在多次焊接,通过模拟蜗壳处理过程焊接试板进行试验,研究这两种异种高强钢的多次焊接性能,评价蜗壳处理方案的可行性。     

锦屏一级水电站压力钢管异种钢焊接工艺研究

锦屏一级水电站压力钢管用16MnR和B610CF异种钢,分别采用手工电弧焊和富氩混合气体保护焊方法进行平板对接接头的焊接工艺试验研究。异种钢焊接接头力学性能试验和金相试验研究表明,采用合适的焊接工艺参数可以保证16MnR和B610CF异种钢焊接接头母材区、热影响区和焊缝区的组织不产生淬硬组织;焊接接头中不容易产生裂纹、冷裂敏感性小、可焊接性好,具有强度高、韧性优良、塑性好、抗裂性能优良的综合机械性能。在此基础上,编制合理的焊接施工工艺规程,确保16MnR和B610CF异种钢焊缝质量。     

Q345R与610N/mm~2级高强钢大厚度异种钢的焊接工艺研究

通过对Q345R与610N/mm2级高强钢大厚度异种钢的焊接性分析、选择合理的焊接方法和焊接材料,并进行焊接工艺评定,总结出了Q345R与610N/mm2级高强钢大厚度异种钢焊接的工艺方法,成功地应用在实际生产中。     

浅谈S500Q钢与B610CF钢组焊的焊接工艺

通过分析母材的碳当量,参照相关焊接规程规范,制定出S500Q钢与B610CF钢组焊的焊接工艺(焊条电弧焊),并通过焊接工艺评定结果判定该焊接工艺可行.     

乌东德水电站800MPa级高强钢蜗壳焊接技术

乌东德水电站机组蜗壳采用800MPa级高强钢SX780CF,该类型钢板合金系统复杂,碳当量大,焊接裂纹敏感系数较高,焊接过程中容易出现热影响区软化、热影响区脆化、焊接冷裂纹等问题,对蜗壳的安装工艺带来了许多新的挑战。乌东德水电站针对SX780CF高强钢蜗壳的制作安装,进行了大量研究工作,探索了坡口打磨、焊接热输入、回火焊道、无损检测等工艺参数的合理区间,制定了科学的SX780CF高强钢蜗壳制作安装工艺。介绍了乌东德水电站SX780CF高强钢蜗壳制作安装技术的相关研究成果及应用情况,实践证明,按照上述工艺实施能得到各项力学性能优良的焊缝。     

锦屏电站B610CF钢压力钢管焊接施工研究

针对锦屏一级水电站压力钢管用B610CF钢，分别采用手工电弧焊和富氩混合气体保护焊方法进行了平板对接接头的焊接工艺试验研究。焊接接头力学性能试验和金相试验研究表明，采用合适的焊接工艺参数可以保证B610CF钢焊接接头母材区、热影响区和焊缝区的组织基本上为铁素体加贝氏体，贝氏体含量多，并在铁素体和贝氏体上弥散分布着渗碳体，而且晶粒细化，不容易产生淬火硬组织；焊接接头中不容易产生裂纹、冷裂敏感性小、可焊接性好，具有强度高、韧性优良、塑性好、抗裂性能优良的综合机械性能。在此基础上，编制了合理的焊接施工工艺规程，以确保焊缝质量。     

大岗山水电站蜗壳与压力钢管高强钢凑合节安装及焊接技术

大岗山水电站蜗壳与压力钢管之间采用凑合节连接,蜗壳、压力钢管和凑合节钢板均采用610MPa级的B610CF高强钢板,装配焊接难度大,工艺要求高。本文介绍了大岗山水电站凑合节安装时机的选择,以及凑合节安装和焊接的工艺方法,为国内同类水电站凑合节安装提供可行的经验。     

乌东德800MP级低合金高强度蜗壳钢板焊接工艺

乌东德水电站蜗壳生产采用的是800MP级别的SX780CF低合金高强钢板,这也是首次批量将国产800MP等级的高强钢用于大型水电站埋件蜗壳的制造。SX780CF高强钢在焊接过程中易出现冷裂纹、热影响区脆化以及软化等问题,为此,对SX780CF钢板的碳当量和裂纹的敏感指数进行了专门的分析。分析结果表明,钢板具有低可焊裂纹敏感特性。根据分析结果,认为选择低氢焊接材料是高强钢焊接质量保证的关键因素,因此确定对乌东德水电站的蜗壳采用焊条电弧焊的方式进行焊接试验,并制定了有效合理的焊接工艺。试验完成后,对试板接头进行了无损检测和力学性能检测,检测结果表明,焊条电弧焊工艺能满足ASME《锅炉和压力容器规程》的要求。     

水电站金属蜗壳安装与焊接工艺

苗尾水电站蜗壳为金属蜗壳,采用钢板焊接结构,材料选用可焊接性好的600 MPa级、材质为B610 CF的优质高强度钢。本文对蜗壳安装、凑合节安装、焊接、焊缝无损检测等工艺进行了介绍,以期对其他电站蜗壳安装和焊接提供借鉴。     

SUMITEN610F-TMC钢焊接接头消氢及消应热处理比对分析

SUMITEN610F-TMC钢属低碳高强度钢,强度等级610 MPa,高强钢焊接工艺参数的合理性至关重要。本文通过在相同焊接方法、焊接条件及焊接参数下,采取分组焊接工艺评定比对,进行拉伸、冲击、弯曲、硬度及宏观金相试验,分析及评估消氢及消应焊后热处理对SUMITEN610F-TMC钢的焊接接头综合机械性能的影响,为该材料的焊后热处理选择提供施工经验与技术借鉴。     

乌东德左岸800 MPa级高强钢蜗壳安装质量控制

乌东德水电站左岸蜗壳采用800 MPa级别的SX780CF低合金高强钢,SX780CF低合金高强钢在焊接过程中易出现冷裂纹、热影响区脆化以及软化等问题,蜗壳安装质量控制难度较以往都有提高。通过蜗壳结构尺寸分析,对蜗壳拼装和安装过程质量控制要点、难点进行阐述,对常见问题及处理措施、结果及时分析和总结,最终保证乌东德蜗壳安装形位尺寸和焊接质量全部满足优良标准。     

高强钢的焊接工艺评定

文章以惠蓄电站引水压力钢管为例,讨论了高强钢焊接工艺评定过程中的有关问题。该钢管所采用材质为SUMITEN610F-TMC的高强钢,厚度主要有36 mm和44 mm两种。用44 mm的钢板作焊接工艺评定,满足了《压力钢管制造安装及验收规范》中之“已进行过‘评定’的对接接头工艺试件厚度δ,高强钢适用于焊件母材厚度范围为下限值0.75δ、上限值1.0δ”的规定。     

国产07MnCrMoVR高强钢的焊接工艺

国产07MnCrMoVR钢属于610MPa级低焊接裂纹敏感性高强钢,用于大批量制作水电工程埋藏式压力钢管,其焊接工艺正处于探索阶段。文章叙述的焊接工艺对类似工程有一定的借鉴作用。     

大型压力钢管焊接质量控制

结合溪洛渡电站右岸压力钢管现场制作,主要简述610级高强钢纵缝的焊接、富氩气体保护自动小车焊接工艺和焊接角变形的控制。     

大岗山水电站水轮机凑合节安装工艺及质量控制

大岗山水电站水轮机蜗壳与压力钢管采用凑合节方式连接,因蜗壳、压力钢管和凑合节钢板均采用B610CF高强钢板,致使安装焊控制难度大,焊接工艺要求高,极易出现裂纹。介绍了凑合节安装时机的选择,以及凑合节安装和焊接的工艺方法,包括焊接顺序、焊接材料、焊后热处理等。经检测,依据上述工艺安装焊接的凑合节经无损探伤检验一次合格率达98.81%。其成功经验可供国内同类工程参考。     

焊接方法对B610CF钢焊接接头韧性影响分析

从统计角度研究不同焊接方法对B610CF钢焊接接头冲击韧性的影响。采用焊条手工电弧焊和富氩混合气体保护焊两种焊接方法,分别在3种焊接规范下对低碳贝氏体B610CF钢进行板状对接接头焊接,并对焊缝区和热影响区进行-20℃温度条件下夏比V型冲击韧性试验。采用F检验和t检验对两种焊接方法下的焊缝和热影响区冲击韧性值方差和均值进行统计对比分析,结果发现:两种焊接方法下焊缝区和热影响区冲击韧性的分散性无显著性差异,且热影响区的冲击韧性大小也无显著性差异,但采用手工电弧焊时焊缝区的冲击韧性值显著大于采用气体保护焊时的冲击韧性值。对焊接材料的分析结果表明,采用气体保护焊的焊丝熔敷金属冲击韧性平均值明显小于手工焊接焊条熔敷金属冲击韧性平均值,从而导致手工焊时焊缝中心的冲击韧性显著大于采用气体保护焊的冲击韧性。     

大型压力钢管焊接质量控制

本文结合溪洛渡电站右岸压力钢管现场制作,简要介绍了610MPa级高强钢纵缝的焊接质量保证措施、富氩气体保护自动小车焊接工艺要求和焊接角变形的控制方法。     

金安桥水电站WDB620高强钢焊接性试验研究

WDB620钢是610MPa级低焊接裂纹敏感性高强钢,为了将该钢种应用到引水发电压力钢管制造,对WDB620钢(板厚=34mm)进行了焊接试验,通过试验,WDB620钢完全满足设计要求。通过WDB620钢材运用于金安桥水电站引水发电压力钢管的实例,从施工角度阐述该种钢材焊接性能及质量控制。     

WDB620钢焊接性试验及焊接工艺评定

国产WDB620钢是610MPa级低焊接裂纹敏感性高强度钢，为了将该钢种应用到三板溪水电站的水轮机蜗壳制造中，对WDB620钢进行了焊接试验，并与日本NKK公司生产的NK—HITEN610U2钢进行了性能对比。结果认为，WDB620钢在板厚≤36mm范围内的焊接性能是良好的，与日本NK-HITEN610U2钢的焊接性能比较接近，WDB620钢的力学性能和焊接性能完全满足设计要求，可以替代日本NK—HITEN610U2钢。