热流道最新设计——哈斯考系统

<正> 1 结构 本系统是由大功率盘管式加热器从外部加热的鱼雷梭与壳体组成的。熔融树脂通过精密加工的鱼雷梭腔内流向浇口,壳体前端为凹式,如图1所示。     

日本TGK系统热流道

1.结构 TGK热流道喷嘴的基本结构是在壁筒和中心部位设置一个鱼雷式分流梭,壁筒和中心部位之间作为树脂的流道。鱼雷梭前端呈针状,起防止热流道树脂硬化和控制残余浇口的功能(图1)。作为加热源,鱼雷梭由端头内加热,本体为外加热。 2.特点 (1) 成本低且性能好结构非常简单,不易发生故障,价格低廉。由于有鱼雷梭,对各种通用树脂均能实施成形加工。 (2) 开式浇口由于喷嘴的前端设有滑动部份,且有一定的开放直径,在电源控制器控制下,由针     

DME热流道系统

1.结构如图1所示,该系统在浇道和浇口的喷嘴孔内嵌有一个筒状的热电偶,分流器模板内装有探针(热电偶探头)与之形成一个整体。它们与模具紧密配合。熔融树脂从浇道孔到喷嘴孔沿两者相交的重要流道通过。一般情况下,对于浇口面积可调的开放式浇口,只采用自动固定探针。 2.特点由于采取从内部加热,流路内壁的硬化层起到了隔热的作用,模板温度也极其低。这使外部加热方式所固有的多余塑料溢漏、钢的热膨胀性、模板向模具传递中有关问题及弱点都     

远红外加热管道焊口热处理加热功率之估算

管道焊口焊后热处理常用的加热方法有感应加热、电阻炉加热等。现在普遍采用的是远红外加热方法。远红外辐射加热的优点是节约能源 ,提高加热效率 ,且远红外线能够穿透到物质内部 ,使内部与表层同时加热 ,改善了加热效果。进行管道焊口热处理时 ,正确地选用加热器功率 ,是确保热处理顺利进行 ,提高热处理效益的重要环节。1　远红外加热焊口热处理加热功率计算的几种方法　　我国一般按下列计算 :加热所需功率　Ｐ =Ｑ/ｔ (1)式中 :Ｐ为加热所需电功率 ,Ｗ ;Ｑ为加热所需热量 ,Ｊ;ｔ为加热时间 ,ｓ。Ｑ =Ｋ·Ｗ·Ｃ(Ｔ -Ｔ0 ) (2 )式中Ｑ为所…     

大型塑料注射模具讲座——第三讲 浇注系统的设计

<正> 概述 浇注系统通常分为普通浇注系统和无流道浇注系统。设计浇注系统时首先要了解塑料及其流动特性,根据流动比范围确定主流道、分流道、浇口的长度尺寸,再根据计算确定流道断面尺寸。设计分流道时(多针点式浇口)应尽量均匀布置或使各浇口处的熔体压力降相等,这样才能保证产品质量。大型模具设计中常用的有直浇口、潜伏式浇口、多针点浇口、圓环形浇口、轮辐式浇口、热流道浇注系统等。 设计大型塑料模具时应遵循下列原则: (1)能顺利地引导熔融塑料流到型腔各部位,尤其是各个深处。在填充过程中不产生涡流、紊流使型腔内的气体能顺利地排出。     

低压铸造多杈分流式浇注套的设计与应用

1　多杈分流式浇注套的结构多杈分流式浇注套 (见图 1)由多杈分流体 ,加热保温套、上下固定组件和密封件组成。图 1　多杈分流式浇注套结构1.模板　 2 .保温套　 3 .下法兰　 4.多杈分流体5 .下密封　 6.加热器　 7.下固定板　 8.底板9.耐火砖　 10 .浇口　 11.上密封　 12 .下模在高温金属液沿升液管上升充型的过程中 ,由模具底部的多杈分流式浇注套将金属液分流 ,并将金属液平稳地分别送至分布在铸模内的各个浇口内 ,同时多杈分流式浇注套内的高温金属由于加热保温套的保温作用 ,使之始终处于液态 ,可保证系统内压力的传递和铸件的顺利脱模。由此达到实现多浇口充型和多通道对铸件补缩的目的。2　多杈分流式浇注套设计的若干问题2 .1　多杈分流体的设计多杈分流体是该结构的主要零件 ,其形状和尺寸是根据底模上铸件的浇口位置和数量而确定的 ,杈口的中心应分别与底模浇口中心相对应 ,见图 1。多杈分流体上端面可做成封闭式 (留出杈口 )或开口式两种。根据工艺要求 :金属液充型后底模中数个浇口应在同一时间内有相同的凝固长度 ,因此底模直浇口直径应随其中心距的增加而增大。同时多杈分流体杈口内热节圆直径应为浇...     

锌压铸件浇铸系统的对比试验

澳大利亚锌研究协会 1979年出版了大量资料 ,论述畅通的浇口系统。杜塞尔多夫咨询处 1980年向德国压铸厂家通报了这些信息 (见图 1)。美国和英国也使用澳大利亚浇口系统并获得成功。图 1　浇道———具锥形切线内浇口的浇铸系统 ,参照技术导报Ｖ3 .181　比较试验德国至今一直使用与一个扇形内浇口相结合的直浇道系统。于是就有这种可能性 ,两侧展开方向不同的铸件可用杆状或者澳大利亚浇口系统来加工。图 2所示的正是这个零件 ,一个用杆状直浇道加工的支承板(左侧 )。图 3所示的是“澳大利亚浇口”右侧一个。图 2　支承板 (左侧 ) ,杆状直浇道该支承板是轿车两侧可移动反光镜的基座。2　浇道计算杆状直浇道 :图 3　支承板 (右侧 ) ,澳大利亚浇道　　杆状直浇道其内浇口截面积按Ｗ .Ｄａｖｏｋ计算 :Ｓａ=1.8Ｇ10式中　Ｓａ———内浇口截面积 ,ｍｍ2　Ｇ———压铸件的质量 ,包括溢流槽质量　 1.8和 10为常数。当该支承板Ｇ =2 4 0ｇ时 ,内浇口截面积为Ｓａ =1.82 4 010 =4 3.2 (ｍｍ2 )此压铸模的内浇口截面积取 39ｍｍ2澳在利亚浇道 :充型时间取决于凝固模数以及铸件壁厚。按...     

NKK福山钢厂热轧厂引进粗轧板坯加热系统

ＮＫＫ福山钢厂 2 # 热轧机组近来引进一套加热系统并已投入使用。它是专门为粗轧材 ,即进入精轧前的粗轧板坯装备的。新的加热系统是为提高薄规格 (1ｍｍ)、高强度(5 90～ 780ＭＰａ)热卷在扩展尺寸加工中的质量而设计的 ,从而促进汽车用高成型性、高表面质量的新钢板产品的开发。ＮＫＫ是世界第 1家在热轧机组引进这种在线快速加热系统的。由东芝制造的这种新的 5 5ｍ长加热系统采用大容量 (2 40 0 0ｋＷ )、隧道式感应加热螺线管 ,通过它可使进入精轧前的粗轧板在长、宽两个方向上得到迅速加热 (超过 1 0 0℃ )。这种加热器独特之处在于…     

阀门插塞式热浇道系统

1.结构阀门插塞式热浇道系统在喷嘴内装有一套机构。它是由熔料压力开闭浇口,无需定时的热流道喷嘴。其工作原理如图1所示。注射的熔料由A部经过鱼雷梭尾部和头部的外壁到达浇口的前端,对活塞锥体周围加压。当克服内装弹簧的压力时活塞开始后退。退后2mm时,浇口全部打开。注射完毕,活塞前进移动,将残留在浇口部位的熔料挤出,浇口封闭(图2)。 2.特点 (1) 由于鱼雷梭头部和活塞滑动部位间隙的     

针点式热流道的结构设计

<正> 当前,大中型注塑模中,部分地采用了热流道。热流道的种类很多,分类方法也很多,现简介一种针点式浇口的热流道的结构设计。 一、加热套结构及工作原理 壳体5与柄杆8用螺纹连接,雷管式加热器4嵌在分流梳6里进行加热。热电偶3     

燃烧加热污染空气对超燃冲压发动机性能影响研究

针对燃烧加热地面试验设备存在的工质污染问题,采用数值模拟方法研究了燃烧加热污染空气对氢燃料超燃冲压发动机性能的影响。以飞行马赫数Ma=6.5,当量油气比ER=0.6为计算基准状态,分别对纯净空气和污染空气来流下氢燃料超燃冲压发动机的整机流场和性能进行了对比计算分析。燃烧化学反应模拟采用了改进的H₂/O₂七组分八方程模型,湍流模型为标准的 k-ε模型,并采用直连式燃烧室试验数据进行了数值方法的验证。研究结果表明:(1)相对于纯净空气来流,污染空气来流下的超燃冲压发动机推力和比冲均有所下降。(2)采用酒精燃烧加热器的前提下,来流参数匹配静温、静压、马赫数时,发动机性能与纯净空气来流下的结果最为接近,而匹配总温、总压、马赫数时相差最大。(3)来流参数匹配总焓、静压、马赫数的前提下,采用氢燃烧加热器时发动机性能与纯净空气来流下的结果最为接近,而采用甲烷燃烧加热器时相差最大。      

型内处理球铁曲轴的浇注系统的研究

球墨铸铁生产中经常碰到黑渣缺陷。近年来由于型内处理方法的广泛采用,铁水经处理后直接进入铸型,不象包内处理有一个除渣过程,故格外容易形成黑渣缺陷。本文研究了不同的浇注系统在消除或减少黑渣方面的作用。铸件是压缩机双拐曲轴,重30公斤,湿型浇注,研究了六种浇注系统: 1)压力式浇注系统,内浇口处缩小20％面积:F直:F横:F内=1.4:1.2:1.0 2) 1:4:4无压力式浇注系统,内浇口设在横浇口顶部; 3)4:8:3浇注系统,内浇口在横浇口顶部; 4) 4:8:3浇注系统,内浇口在横浇口底部;     

塑料注射模的浇口平衡

<正> 在一模多件或一模一件多浇口的塑料注射模设计中,要考虑到浇口的平衡问题。所谓浇口平衡,即是使树脂同时由每个内浇口流入型腔并同时充满型腔的考虑方法。在浇口不平衡的情况下,树脂到达各内浇口的时间不同,但其压力要在树脂充满最后一个型腔之后才上升,这样树脂在最早到达的内     

如何选择无流道系统

<正> 4 热交换的因素 所有的集流腔和探测接触区都应尽量小,以防止热量散失到模座上。接触区过大,加热的定模产生的膨胀量大于动模膨胀量,导柱与导套会产生咬合(特别是新的模具)、拉伤、或对成型产生影响,如变形、延长注射周期等,同时也使加热器难以保持特定的温度,使集流腔加热不均匀。许多无流道装置制造厂家在棋座和浇口套处设有较大的接触面积,该面积可以减少,但不宜过小,否则使集     

难熔金属线材的红外辐照加热

为了进行难熔金属和合金的压力的加工,要在保护气氛或真空中将其高温加热,但所用的电阻加热器和感应加热器都很笨重、复杂,操作和调温很不方便。苏联明斯克无线电工程研究所研制了借红外线束来迅速加热线材的加热器;它可以在任何气氛下(包括真空)进行加热。红外加     

内浇口设置对黄铜铸件缩孔的影响

黄铜铸件因结晶温度范围小,收缩大,往往产生缩孔。然而在设计铸造工艺时,只注重冒口及浇注系统尺寸,而忽视内浇口的形状及引入位置。实践证明,对于黄铜铸件来说,浇注系统尺寸(包括内浇口)在相当大的范围内变化,仍可获得合格铸件。但内浇口的形状及引入位置设计得不合理,就会产生缩孔。下面介绍我厂生产黄铜铸件的实例。1 黄铜铸件的生产条件 湿型砂的组成与性能:湿型砂的组成(重量比):粘土砂(10/200):15％～30％;旧砂:70％～85％;水:4.5％～5.5％。湿压强度:3.0～5.0N/cm~2;湿透气率:>30。     

注塑模浇口的选用和尺寸计算

一、概述浇口是注塑模中横流道与型腔之间的通道,它的截面积在整个浇注系统中比其它任何部分都小。浇口采用小面积截面有下列五个原因:1.塑料在型腔中注满后,浇口应迅速冷凝,以免热料因注射压力减压而回流和塑件产生缩痕;2.使浇口切除方便,如应用隧道浇口的注塑模,出件时浇口与塑件能自动剪切分离;3.浇口切除后,务使在塑件上残留的印痕达到最小;4.对多型腔的注塑模,有助于在注塑时塑料均能注满型腔;     

船舶甲板感应加热矫平机电能变换及能量转换系统

船厂以往均采用火焰加热工艺矫平工艺平整甲板,容易引发火灾且平整效率较低。感应加热矫平工艺采用感应加热矫平机将三相正弦波高压小电流交流电变换成单相高频矩形波低压大电流交流电,并通过电磁、磁电转换在钢板中产生涡流热能和磁滞热能,快速、精准、可控地加热甲板特定区域。感应加热矫平机由固定式调功器、移动式调频器和小车式感应加热器通过电缆串联组成,突破了不能高效长距离输送高频低压大电流交流电的技术瓶颈;研发了变频器频率跟踪、调节及锁相技术,保证了输出回路为准纯电阻性态,高效利用电网电能;设计了小车式感应加热器,可按需移至任意区域施行矫平工艺,参数可就近调节。实验室测试和造船厂应用表明：船舶甲板感应加热矫平机电能变换及能量转换系统工作稳定可靠,可始终保证矫平机工作在准谐振状态,使感应加热器输出功率因数接近为1。     

铝合金标准试样半固态压铸模设计

根据铝合金半固态浆料粘度和压铸充型特点,设计并制造了标准试样半固态压铸模。模具设计了加热系统和不同的内浇口截面积。进行了半固态压铸试验,证明了半固态压铸模具无预热时,铸件无法充满型腔,并且缺陷较多;而模具预热时铸件成形良好。在铸件横截面范围内,内浇口截面积越大越有利于提高铸件的质量。     

30万t横切生产线稀油润滑加热系统改造

首钢京唐公司30万t横切生产线稀油集中润滑系统在运行过程中,原套管式电加热器存在加热功率偏小与加热效果不良等问题,通过将原套管式加热器改造为管道式电加热器,同时优化了压力、温度、流量联锁控制,解决了该润滑系统加热器存在的突出问题.