宝浪油田区域土壤腐蚀性分析

通过土壤理化性质的测定与分析、土壤埋片试验分析以及腐蚀电化学分析等方法,对宝浪油田区域四种类型的土壤进行了腐蚀性分析,得出该区域土壤的综合腐蚀性以及强弱分布规律,对宝浪油田埋地管道防腐蚀措施的选择具有重要的指导意义。     

碳钢在宝浪油田土壤中的腐蚀及影响因素的研究

通过室内自然腐蚀埋片试验和电化学极化测量,得出各种土壤的相对腐蚀性,同时,选取一种土壤,进行正交试验,正交分析的结果表明土壤中的含水量Ｃｌ＾－含量和Ｃａ＾２＋含量是碳钢在宝浪油田土壤中腐蚀的主要影响因素。     

宝浪油田污水腐蚀影响因素

对宝浪油田污水处理系统污水水质、腐蚀挂片等数据分析,结果表明,该污水处理系统腐蚀严重。为了确定腐蚀影响因素,进行了污水流速、温度、pH等因素对腐蚀速率影响的试验研究。初步确定了这些因素对宝浪油田污水腐蚀影响规律,为日后制定防腐蚀措施可以提供参考。     

某油田埋地管道土壤腐蚀的灰色关联分析

为定量分析埋地管道沿线的土壤腐蚀因素,采用灰色系统理论,对影响某油田埋地管道土壤腐蚀性的各个相关因素进行了灰色关联分析,计算出关联度并进行排序。结果表明,影响该油田埋地管道沿线土壤腐蚀性的主要因素依次为：SO4^2-含量、Cl含量、土壤电阻率、土壤含水率、温度、氧化还原电位;而次要因素依次为：自然电位、土壤的pH值。其...     

宝-联三相分离器腐蚀原因分析

通过对宝浪油田三相分离器腐蚀产物分析和污水腐蚀影响因素试验研究,找出了分离器腐蚀的主要原因,为该油田污水系统防腐蚀提供了参考。     

宝浪油田注水井油管腐蚀原因分析

本文主要结合宝浪油田井下油管注水后出现的严重腐蚀问题,分析了发生腐蚀的原因.     

宝-联三相分离器腐蚀与防护技术

通过对宝浪油田联合站三相分离器腐蚀产物和污水水质分析，摸清了三相分离器的腐蚀原因。在此基础上，对缓蚀剂和杀菌剂进行了筛选、评价，完成了对加热盘管的防腐蚀技术改造，经一年的应用效果很好。该项技术研究为宝浪油田污水系统整体防腐蚀方案的制定提供了一定的依据。     

宝一联三相分离器腐蚀原因分析

通过对宝浪油田三相分离器腐蚀产物分析和污水腐蚀影响因素试验研究，找出了分离器腐蚀的主要原因，为该油田污水系统防腐蚀提供了参考。     

宝浪油田污水腐蚀性研究

为了摸清宝浪油田污水系统腐蚀的原因，开展该项试验研究工作。采用XRD分析、X射线衍射、电子探针和电化学试验方法，、研究了该油田含油污水处理系统主要设备腐蚀产物、腐蚀形貌和腐蚀原因，并对腐蚀影响因素进行了试验研究。研究结果表明该油田污水处理系统中设备主要存在CO2腐蚀、O2腐蚀和SRB腐蚀，同时通过一系列试验证实：改变含油污水的pH值、温度和SRB含量等对污水的腐蚀性有不同程度的影响。通过本试验研究找出了该油田污水腐蚀主要原因及其影响因素，为该油田污水系统防腐蚀提供了参考。     

大庆油田埋地钢制管道腐蚀主要原因及对策分析

本文主要简述了大庆油田埋地钢制管道主要采用的内外防腐措施,分析对比了以输送介质为主体的内腐蚀和以土壤为主体的外腐蚀,明确了大庆油田埋地管道的腐蚀主因,依据腐蚀主因,提出了今后油田腐蚀控制的技术和管理对策。     

含水量与直流干扰电流密度对紫铜在宝鸡土壤中初期腐蚀行为的影响

目的研究直流干扰下紫铜在宝鸡实地取土中的腐蚀行为,讨论含水量和电流密度对紫铜土壤腐蚀行为的影响,为不同工作环境下紫铜接地材料的适用性提供相应的数据支持。方法采用动电位扫描的快速评价方法与埋片失重试验相结合,测试了不同含水量与直流干扰条件下紫铜在宝鸡土壤中的腐蚀速率,采用扫描电镜、激光共聚焦显微镜与拉曼光谱对腐蚀产物及其形貌进行了表征。结果随着土壤含水量的增加,Cu的腐蚀速率增大,并且在含水量为25%时达到最大,之后腐蚀速率逐渐降低;在含水量为15%的土壤介质中,铜会发生局部腐蚀,含水量高于20%时发生非均匀的全面腐蚀。随着直流干扰电流密度的增大,Cu的腐蚀程度逐渐增强,点蚀坑密度逐渐增大并分布越来越均匀,当电流密度增大到3 mA/cm~2时,Cu表面点蚀坑深度增大逐渐减缓,并相互连接成片;在较低电流密度下,Cu试样表面的腐蚀产物为Cu_2O和Cu_2(OH)_2CO_3,随着电流密度的增大,Cu_2(OH)_2CO_3逐渐减少,腐蚀产物主要为Cu_2O和Cu O。结论土壤含水量会极大地影响Cu的腐蚀形态和腐蚀程度,在含水量为某一临界值时,Cu的腐蚀速率达到最大。直流干扰促进了紫铜在宝鸡土壤中的腐蚀,并且会影响腐蚀产物的组成。     

X70管线钢在含CO2库尔勒土壤模拟溶液中的腐蚀行为

采用动电位扫描、交流阻抗电化学方法和慢应变速率拉伸实验（SSRT）研究了CO2对X70管线钢在库尔勒土壤模拟溶液中应力腐蚀开裂（SCC）行为的影响,并利用扫描电镜分析了不同CO2分压下的断面形貌．结果表明：CO2能够与腐蚀膜FeCO3反应,生成可溶性Fe的络合物Fe（CO3）2^2-,加速X70管线钢腐蚀;CO2与H2O形成H2CO3和HCO3^-,为阴极反应提供H^＋．X70管线钢在含CO2溶液中的SCC机理为氢脆一阳极溶解协同机理,且随CO2分压的增加,氢脆作用增大．     

X65管线钢在模拟土壤中的腐蚀行为

以华南某地酸性土壤为参考土壤体系,采用硅藻土模拟土壤实验室加速腐蚀法,应用X射线衍射仪、扫描电镜、电化学工作站等系统研究了X65管线钢在模拟土壤腐蚀环境介质中埋地腐蚀不同周期的腐蚀行为。结果表明:在该模拟土壤环境中X65管线钢表面腐蚀形貌由不均匀的点蚀发展为较为均匀的全面腐蚀,电化学极化曲线表现为阳极活化控制,自腐蚀电位出现正移,腐蚀产物主要由α-FeOOH、Fe_3O_4、Fe_2O_3等组成。     

区域土壤腐蚀试验数据分布特征研究——Ⅱ位置分布特征表述

将区域腐蚀试验数据看作是连续、光滑变化 的土壤腐蚀性-位置函数具体数值，用三次样条函数处理塔里木地区库尔勒-库车公路沿线土 壤腐蚀试验数据，得到插值公式并计算最高腐蚀性土壤的位置和腐蚀分区边界等.同样思路 也适用二维位置分布研究，但复杂得多.本文还介绍三角网格线性插值和绘制平面等值线图 等一般方法.     

陕京管线典型土壤环境的腐蚀性研究

采用埋片试验和电化学试验研究了X60管线钢在陕京管线典型土壤环境中的腐蚀性.由于土壤环境的差别,陕京管线沿线土壤腐蚀性存在很大的差异,3个测试点之一具有高的腐蚀性,腐蚀特征以点腐蚀和溃疡型腐蚀为主.统计分析表明,最大腐蚀坑深度的对数服从正态概率分布.土壤的自腐蚀电位和极化曲线对土壤的含水率具有明显的依赖关系,其电化学腐蚀过程主要受电化学极化的控制.     

Corrosion resistance of stainless steel pipes in soil

To be able to give safe recommendations concerning the choice of suitable stainless steel grades for pipelines to be buried in various soil environments, a large research programme, including field exposures of test specimens buried in soil in Sweden and in France, has been performed. Resistance against external corrosion of austenitic, super austenitic, lean duplex, duplex and super duplex steel grades in soil has been investigated by laboratory tests and field exposures. The grades included have been screened according to their critical pitting‐corrosion temperature and according to their time‐to‐re‐passivation after the passive layer has been destroyed locally by scratching. The field exposures programme, being the core of the investigation, uses large specimens: 2 m pipes and plates, of different grades. The exposure has been performed to reveal effects of aeration cells, deposits or confined areas, welds and burial depth. Additionally, investigations of the tendency of stainless steel to corrode under the influence of alternating current (AC) have been performed, both in the laboratory and in the field. Recommendations for use of stainless steels under different soil conditions are given based on experimental results and on operating experiences of existing stainless steel pipelines in soil.     

不同材质油套管钢的CO2腐蚀行为

目的不同管材的CO_2腐蚀行为存在差异,为优选经济型抗CO_2腐蚀材质油套管,探究不同腐蚀条件下常规管材的CO_2腐蚀特征。方法以实际油田的地层水样为腐蚀介质,在高温高压的条件下,对不同材质的油套管进行模拟实验。利用X射线衍射仪(XRD)分析腐蚀试样表面腐蚀产物的形貌特征,研究CO_2分压、温度、测试时间对油套管腐蚀速率的影响规律。结果随着CO_2分压的增加,普通碳钢和低Cr钢的腐蚀速率显著变化,当CO_2分压为0.3 MPa时,普通碳钢腐蚀速率为2.2021 mm/a,而13Cr的腐蚀速率很低,仅为0.1052 mm/a,未表现出明显的规律;腐蚀速率随着温度的升高呈先增加后降低的变化规律,N80,1Cr钢的腐蚀速率远高于13Cr钢;在较短的测试周期内,N80,1Cr,3Cr油套管钢的腐蚀速率略有增加,随着测试周期持续增加,油套管钢的腐蚀速率明显下降;从腐蚀形貌来看,普通碳钢试样的腐蚀程度严重,以均匀腐蚀为主,1Cr,3Cr钢表面存在少量的局部浅斑,以局部腐蚀为主;13Cr材质钢的表面平整,有光泽且无点蚀,腐蚀程度轻微。结论普通碳钢的腐蚀速率对CO_2分压的影响比含Cr合金材质钢更敏感,温度和测试周期均对金属表面的腐蚀产物产生影响,随着温度和测试周期的持续增加,金属表面形成Fe CO3保护膜,含Cr钢表面因铬的富集形成钝化膜,抑制油套管的腐蚀速率,研究成果对CO_2腐蚀环境中的油套管选材具有理论指导意义。     

西南地区某输油管道外腐蚀分析

目的研究西南地区某输油管道外腐蚀行为。方法现场检测,对土壤理化性质及腐蚀产物成分进行室内分析。结果开挖点A的土壤呈弱碱性,土壤腐蚀性弱,管道发生轻微均匀腐蚀,腐蚀产物主要为FeO(OH),Fe(OH)3和Fe3O4等铁的氧化物,对应的阴极反应为吸氧反应;开挖点B的土壤酸性强,硫酸根离子浓度高,土壤腐蚀性强,管道发生严重坑蚀,腐蚀产物主要成分为FeSO4·7H2O及少量碱式硫酸铁,对应的阴极反应以析氢反应为主。结论开挖点土壤的理化性质差异,导致管道的腐蚀形态、腐蚀产物和腐蚀机理显著不同。     

硫化氢环境下常用油井管材质腐蚀规律研究

目的 通过失重法测定L80、N80、1Cr、3Cr、9Cr、13Cr等油井管材质在硫化氢分压为0.001、0.01、0.1、0.5、1.26、2 MPa环境条件下的腐蚀速率。方法 采用高温高压反应釜对L80、N80、1Cr、3Cr、9Cr、13Cr等材料在模拟工况下的腐蚀行为进行研究。用扫描电子显微镜对所得样品的腐蚀产物种类、微观形貌进行分析。结果 在硫化氢分压为2 MPa以下时,各种材料的腐蚀速率均低于0.125 mm/a,属于中度腐蚀。而硫化氢分压为2 MPa时,除9Cr外,其余材料的腐蚀速率均达到了重度腐蚀以上。不锈钢的腐蚀速率要明显低于低合金钢,且加入少量Cr元素并未对耐蚀性能有显著的提升,且某些条件下,腐蚀速率要高于普通低合金钢。对于低合金钢及含Cr量较低的钢,硫化氢压力不高于0.1 MPa时,腐蚀速率差异不大,基本保持在0.025 mm/a附近,属于轻微腐蚀,但当硫化氢压力达到0.5 MPa时,L80、N80和1Cr的腐蚀速率显著增高。在硫化氢分压0.001~0.1 MPa之间,常用油井管材质的点蚀严重程度随硫化氢分压增大而逐渐增加;在硫化氢分压0.1~0.5 MPa之间,常用油井管材质点蚀程度随硫化氢分压增大而逐渐降低;在0.5~2 MPa之间,点蚀程度又逐渐增加。结论 对于不锈钢,当硫化氢压力不高于0.1 MPa时,虽然腐蚀速率随硫化氢压力升高,呈现一定的上升趋势,但腐蚀速率均维持在较低的水平;当硫化氢压力达到0.5 MPa时,不锈钢的腐蚀速率显著增大。不锈钢的耐蚀性能要远优于低合金钢,尤其是在硫化氢压力较低的环境中。     

CORROSION BEHAVIOR OF X70 PIPELINE STEEL IN SIMULATED KUERLE SOIL SOLUTION WITH CO2

采用动电位扫描、交流阻抗电化学方法和慢应变速率拉伸实验(SSRT)研究了CO2对X70管线钢在库尔勒土壤模拟溶液中应力腐蚀开裂(SCC)行为的影响, 并利用扫描电镜分析了不同CO2分压下的断面形貌. 结果表明: CO2能够与腐蚀膜FeCO3反应, 生成可溶性Fe的络合物 Fe(CO3)2 2-, 加速X70管线钢腐蚀; CO2与H2O形成H2CO3和HCO3-, 为阴极反应提供H+. X70管线钢在含 CO2溶液中的SCC机理为氢脆--阳极溶解协同机理, 且随CO2 分压的增加, 氢脆作用增大.