60Si2Mn钢不完全等温淬火的组织与性能

通常用60Si2Mn制作各种弹簧。由于该钢具有良好的强度、疲劳极限和塑性,近年来其用途已扩大到冷镦模具。本研究所采用的工艺用于冷镦模具作M10六角螺母下冲模,使用寿命达18万件,大大超过Cr12Mo V和LD模具钢(5～7万件)。一、试验方法试验用钢为60Si2Mn热轧棒材,其化学成分为:0.59％C,1.94％Si,0.79％Mn,0.023％S,0.008％P。转变点Ac_1 760℃、Ac_3 810℃、M_s 255℃。棒材锻成12×12毫米方料,进行快速球化退火,制成试样。压缩试样φ10×15毫米、弯曲试样6×6×100毫     

20g钢应变时效敏感性

应变时效敏感性试验是规定一个应变量(一般为1O％),用人工时效(250℃1h)模拟,代替自然时效来检验钢材的冲击韧性。采用U型和V型试样,对于材料常规冲击试验结果并不相同。因而单纯比较其应变时效后的冲击功是没有意义的。只有按公式求出的时效敏感系数C值才有意义。为此,我们对20g锅炉钢板进行了验证试验。采用的钢板厚度分别为30mm和10mm两种。试样尺寸为10×10×55和7.5×10×55mm,应变时效分别为应变10％,250℃1h;应变5％250℃1h;应变5％1h。采用U型和V     

可锻铸铁离子氮化的研究

1.实验方法试样化学成分为C2.59%,Si1.19%,Mn0.55%,P0.029%,S0.175%,Cr0.024%。铁素体和珠光体化退火条件如图1(a)、(b)所示。离子氮化处理条件为540～600℃×2～6小时(N_2:H_2=70:30和25:75,5乇),处理后于氮化炉中徐冷。氮气分压分别为4.6×10~(-3)和11.6×10~(-3)。     

合金结构钢奥氏体N—C共渗的应用

合金结构钢的常规 N- C共渗处理 ,由于温度低(5 70℃ ) ,渗层薄 (见表 1) ,仅适用于轻载荷零件 ,使用面窄。将 N- C共渗温度提高到 630℃ ,因为此温度处在Fe- N- C三元共析温度以上 ,钢表面在此温度渗入 N后处于奥氏体状态 ,所以在此温度进行的 N- C共渗称为奥氏体 N- C共渗。此工艺有利于 N- C原子的渗入 ,增加了渗速 ,可显著提高合金结构钢制零件的有效硬化层深度及表面硬度。1　试验条件试样为2 5× 5 0 (mm )的 4 0 Cr钢、35 Cr Mo钢及4 2 Cr Mo钢 ,预先经 85 0× 15 min盐炉加热淬火及 640× 60 min回火的调质处理。奥氏体 N…     

20万KW汽轮机组高压缸4号喷嘴室缺陷的焊接修复

缺陷位置汽轮机高、中压汽缸均为珠光体耐热钢铸件,材质一般为15Cr1Mo1V、20CrMo、20CrMoV,形状复杂,壁厚不均,重量约6～10t。这样大型铸件几乎都有不同程度的铸造缺陷。我厂20万机组高压内缸4号喷嘴室,在精加工全部完工后,发现了铸造夹渣、砂包缺陷。缺陷大小为150×120×100mm,位置见图1。     

解决小规格冲击试样的自动定位

一、问题因用户要求,我厂生产的板厚在10mm以下,5mm以上的船板钢均需在0℃的低温下做冲击试验,所以试样应加工成10×7.5×55mm和10×5×55mm两种小规格的试样。但在配备有自动送样定位、自动控温等装置的JB30A型冲击试验机上做试验时,其定位效果欠佳。即当试样从保温炉推出后,经过机械定位后,试样两端仍不能紧贴支座,或以一定的倾斜度横在过样桥上,如图1所示。从而导致试验失败或冲击值严重失     

CORROSION FATIGUE BEHAVIOUR OF 1Cr18Ni9Ti STEEL IN BOILING 45% MgCl_2 SOLUTION

<正> 我们适应工程上的需要,研究了1Cr18Ni9Ti奥氏体不锈钢在沸腾的高浓度MgCr_2水溶液中的腐蚀疲劳行为。 试样从热轧棒材上切取,经1100℃,10min,W.Q.后加工而成,标距部分为直径3长15mm,表面光洁度▽8。又从管材上切取15×3×1.5mm的片状试样,表面光洁度▽6。试验用钢的化学成分(wt-％)为;C 0.05,Mn 1.84,Si 0.53,S 0.021,P 0.026,Cr 18.40,Ni 10.30,Ti 0.45,Fe余量。 试验在专用的蠕变-疲劳试验机上进行,交     

夏比(V型)冲击试样刻槽专用夹具

夏比冲击试验的试样刻槽的加工难度大,要求精度高。为了满足试验的要求,我们设计制造了夏比(V型)冲击试验试样刻槽的专用夹具。其夹具如图1所示。冲击试样用刨床加工成10.3×10.3mm,锯成55mm长,用平面磨床加工成10×10mm(刨制时试样每个角成90°)。     

表面纳米化对Ti-6Al-4V合金腐蚀行为的影响

法国学者对Ti-6Al-4V合金进行表面机械磨损处理(SMAT),通过极化曲线及电化学阻抗能谱(EIS)研究了其在林格氏溶液中的腐蚀行为。实验用Ti-6Al-4V合金化学成分(质量分数)为:C 0.08%,N 0.05%,Fe 0.3%,Al 5.5%,V 3.5%,O 0.08%,H 0.015%。试样尺寸为20 mm×10 mm×3 mm,经过抛光、丙酮与蒸馏水溶液超声波清洗、烘干后进行表面机械磨损处理,试样状态为热加工态,未经过预处理或时效。SMAT处理在空气中进行,采用牌号为100Cr6的小球,第一组处理时     

0Cr25Ni20不锈钢的焊接工艺

2001年,本公司从某化工厂承接了8台反应器的制造任务。其容器外形尺寸为:600m m×3245m m×12m m;壳体材质:0Cr25Ni20;工作温度:480℃;工作压力:1.2M Pa;介质:甲醇和H 2S。通过有关试验,对其焊接工艺进行探讨,最终确定了奥氏体不锈钢0Cr25N i20的焊接工艺参数。1 0C r25N i20奥氏体不锈钢的焊接性分析奥氏体不锈钢的热膨胀系数较大,热导率较小,焊接过程中应采用较小的热输入。0Cr25Ni20奥氏体不锈钢易产生收缩变形,应在焊接坡口设计时缩小焊缝截面,V形坡口角度通常不大于60°。0Cr25Ni20奥氏体不锈钢极易产生收弧热裂纹,必须严格控制…     

模压技术制备C/C-BN复合材料的摩擦学特性

以h-BN、石墨、短切PAN炭纤维和酚醛树脂为原料,采用单向模压结合呋喃树脂浸渍炭化技术制备C/C-BN复合材料。在M2000型实验机上测试不同取向的C/C-BN试样与表面镀Cr的40Cr钢配副时的摩擦磨损行为。结果表明:在平行于压制方向的试样(试样1)中,抗压强度达82.43 MPa,高于垂直于压制方向试样(试样2)的(51.47MPa)。摩擦实验结果表明:随载荷增加,试样1、试样2的摩擦因数均先增加后降低,试样1的摩擦因数在120 N时达到峰值0.157,而试样2在100 N时达到峰值0.152;随载荷增加,试样1的体积磨损除150 N外,基本为增加态势,最高达2.07 cm3;而试样2的体积磨损则呈现三段式增加趋势,最高值为1.66 cm3。SEM形貌表明,在实验后,试样1的摩擦膜更完整、致密。其中,在60 N时,试样1的摩擦膜表层因粘着发生卷曲撕裂,而试样2则形成了网络状裂纹。     

激光重熔对选区激光熔化成形4Cr5MoSiV1钢组织和性能的影响

目的 优化选区激光熔化(Selective Laser Melting, SLM)成形4Cr5MoSiV1钢的激光重熔工艺,综合提升SLM成形4Cr5MoSiV1钢的力学性能。方法 通过调整SLM成形过程中的激光重熔工艺参数成形4Cr5MoSiV1钢试样,采用扫描电镜、显微硬度计、万能材料试验机和摩擦磨损试验机测试分析试样的表面形貌、显微组织、显微硬度、抗拉强度、断后伸长率和耐磨性。结果 SLM成形4Cr5MoSiV1钢试样表面的飞溅颗粒、杂质颗粒和弧形波纹数量较多,其显微硬度为599HV,抗拉强度为1050.2 MPa,断后伸长率为9.5%,磨损率为1.309´10^?10 kg/(N.m)。4Cr5MoSiV1钢试样经激光重熔后,其冶金质量明显改善,显微硬度、抗拉强度、断后伸长率和耐磨性均提高,且各项力学性能间呈正相关关系。冶金质量和细晶强化作用共同决定4Cr5MoSiV1钢试样的力学性能水平,且随激光重熔线能量密度增加,试样的力学性能均表现为先升高后降低的趋势。当激光重熔线能量密度为238 J/m时,试样的力学性能最高,其显微硬度为645HV,抗拉强度为1430.7 MPa,断后伸长率为16.9%,磨损率为0.354×10^?10 kg/(N.m)。SLM成形4Cr5MoSiV1钢试样的断裂机理为脆性解理断裂,激光重熔试样的断裂机理为准解理断裂。SLM成形4Cr5MoSiV1钢试样及激光重熔试样的磨损机制均以粘着磨损和氧化磨损为主。结论 SLM成形4Cr5MoSiV1钢试样的最优激光重熔线能量密度为238 J/m,经激光重熔后,试样的冶金质量和力学性能明显提高。     

《中国腐蚀与防护学报》1987—1988年总目录

1 987年第7卷期a一Fe:03、Fe:0;和Cr20:在熔融Na:50‘中的溶解度...........................……,..................................……张允书RobertA。RaPP热浸镀55多Al一Zn合金过程中化合物层生长动力学分析.........................................................…….........................·.··.……孟荣祥杨熙珍(Fa一3终51单晶I型试样的氢致开裂.................................................·.……”.“.“·~……张统一褚式扬马仁燕肖纪美(19不锈钢裸表面在氯化物溶液中钝化的动力学规律和机理研究”.....…     

轨钢K_(IC)测试中早期pop-in出现原因的探讨

一、前言在PD_1钢轨断裂韧性测试中,发现约50％试样出现pop-in现象,同时在所试验过的几种试样尺寸(29×58×250、26×36×180、25×30×150、20×24×110、14×28×125mm)出现几率几乎相同,出现pop-in的试样的K_(IC)值(对应P_(pop-1a))比正常K_(IC)值约低10MN/m~(2~3)。为了评价轨钢的断裂韧性,对出现pop-in现象的原因进行了初步探讨。二、试验概况试验用钢均取自于正常生产工艺条件下,即轧后缓冷十一次矫直的成品轨轨头     

碳热还原法制备纳米碳化铬粉末及其特性表征

以纳米Cr2O3和纳米碳黑为原料,采用碳热还原法制备纳米碳化铬(Cr3C2)粉末。采用XRD、SEM和TEM等测试手段对反应产物进行表征。结果表明:当碳含量为28%(质量分数)、反应温度为1 100℃及保温时间为1 h时,反应产物为单一的Cr3C2,平均晶粒尺寸为25.6 nm;反应产物分散较好且颗粒呈球形或类球形,无明显团聚现象,颗粒尺寸在30 nm左右;试样表面主要由Cr、C和O这3种元素组成,O 1s谱主要包括3个峰(Oa,Oh和Od),分别对应于O、OH和Cr2O3;C 1s谱主要包含4个峰(Cf,Cc,Cd和Ce),分别对应污染碳、碳化铬(Cr3C2)及其他类型的碳化铬Cr3C2 x(0≤x≤0.5)。     

内孔半自动氩弧焊在集箱管接头封底焊中的应用

我厂生产的220t/h锅炉集箱,本体规格为:φ219×25mm,φ273×25mm;其管接头为φ32×4.5mm,φ38×4.5mm、φ51×5mm,材质为20G或12Cr1MoV。管接头与集箱连接型式如图1所示,其尺寸见表1,由于220t/h锅炉集箱其额定蒸汽压力大于9.81MPa,因此工艺规定打底焊必须采用氩弧焊封底,经着色探伤合格后外加手工焊盖面。由于上述集箱管接头中心间距仅为80mm,使用一般的手工氩弧焊,施焊很     

双相不锈钢15Cr-7.5Mn-2.6Mo的固溶渗氮工艺研究

采用正交实验法研究了 15Cr 7 5Mn 2 6Mo双相不锈钢的固溶渗氮工艺。结果表明 :在压力0 15MPa的高纯N2 气氛中 ,10 5 0℃× 2h +115 0℃× 3h +10 5 0℃× 2h +115 0℃× 4h工艺为最佳工艺 ,按此工艺 ,可获得 1 6 2mm以高氮奥氏体为主的表层。方差分析表明 :渗剂种类对固溶渗氮影响特别显著 ,炉内压力与工艺的影响显著。X射线衍射分析证实固溶渗氮后缓冷试样表层主要物相为 :氮奥氏体、CrN、Fe3O4 和少量氮铁素体 ;固溶渗氮 +固溶处理试样表层为单相氮奥氏体。这说明固溶渗氮是氮在奥氏体的纯扩散过程 ,测得PN2 =0 15MPa、10 5 0～ 12 0 0℃条件下的氮的扩散激活能Q =186 6kJ mol     

日本JIS机械结构钢牌号的新表示法

<正> 1979年,日本标准协会制订了JIS机械结构钢的新表示法。它适用于G4051、G4052、G4102、G4103、G4104、G4105、G4106、G4202等八个标准。新表示法如下: 锰、铬、钼、镍、铝等合金元素,单一加入时用符号Mn、Cr、Mo、Ni、Al表示;作为复合元素加入时,用Mn、C、M、N、A表示。钢类是这样表示的:S××C为碳钢(××     

载荷、时间、速度对C/C复合材料摩擦磨损行为的影响

在M2000型、MG1000型高温摩擦实验机上,将3种C/C复合材料分别与40Cr镀Cr钢、W18Cr4V钢配副进行滑动摩擦实验。结果表明:在环-块滑动摩擦实验中,随时间延长,试样摩擦系数均趋向平稳,质量磨损量均增长。其中,低密度试样的摩擦系数较高,在0.13~0.18之间波动;在销-盘滑动摩擦实验中,室温下,20 N时,具有粗糙层/光滑层/树脂炭试样摩擦系数为0.13、1 h质量磨损为1.1 mg,40 N时分别为0.10和0.9mg,60 N时分别0.15和3.9 mg为;200℃时,试样的摩擦系数和1 h质量磨损均大幅度增加,分别在0.16~0.27和4.1~5.8 mg之间;“跑合”期间,随时间延长,试样的摩擦系数和磨损量均逐渐增大;“跑合”结束后,摩擦系数变小,磨损量趋于稳定;随转速增加,试样的摩擦系数和质量磨损均增加。     

LSPwC对时效后GH3044合金疲劳性能的影响

目的 修复发生时效退化现象的GH3044合金,从而提高其使用寿命。方法 采用无保护层激光冲击强化（LSPwC）工艺处理GH3044合金时效试样,分析了该工艺处理前后试样表面的物相变化情况,研究了时效以及激光强化工艺对合金表层微观组织的影响,对比了激光强化前后合金试样高温应力松弛和疲劳寿命变化情况。结果 合金试样经过1200 ℃固溶处理后,其表面相为单相γ奥氏体以及WC,处理前后试样表面主要相组成不变,均为奥氏体和Cr23C6。经过时效处理100 h后,GH3044合金沿晶析出大量尺寸较大的碳化物,表面残余应力值约为-28.5 MPa,疲劳寿命约为1.013×106。通过LSPwC处理后,碳化物链式分布被打破,分布更加均匀弥散,表面残余应力值约为-479.3 MPa,其疲劳寿命提高至3.448×106,为时效试样的2.4倍;经过800 ℃保温120 min处理,试样表面残余应力为-324.2 MPa,下降约32%,说明该强化工艺处理后的试样具有较好的热稳定性。结论 LSPwC能够有效提高时效退化GH3044合金的疲劳性能。