武钢高炉使用钒钛矿护炉的实践

一、问题的提出近年来,随着高炉冶炼强化程度的提高,炉缸炉底侵蚀问题重新引起了高炉工作者的重视,不少高炉炉役后期炉缸冷却壁的水温差大大超过了安全限度,有的甚至酿成了恶性事故。在武钢,虽然采用了冷却能力强的水冷炭砖炉底,延长了炉缸炉底寿命,但在近两年,几座高炉仍相继出现了炉缸局部冷却壁水温差突然升高现象。为了使水温差高的炉缸恢复正常,实现高炉安全长寿高产稳产,     

酒钢2号高炉炉缸维护实践

对酒钢2号高炉炉缸维护实践进行了总结.针对处于炉役中期的2号高炉炉缸2段29号冷却壁水温差反复异常升高的状况,通过采取多种有效护炉措施,稳定了该冷却壁水温差,并较好地处理了高炉强化生产与炉缸安全之间的矛盾.     

马钢1号2500m3高炉炉役后期操作

针对马钢1号2500m^3高炉2号铁口区域炉缸冷却壁水温差出现异常升高现象，采取了“以炉缸侵蚀模型为预警参数，以不定期开、堵风口为主要手段，加强铁口维护保持稳定的泥包并配合铁口压入含钛精粉炮泥进行局部修复”的护炉制度，逐步将炉缸水温差降至正常范围，保证了高炉最大限度地发挥产能，达到了护炉保产的目标。     

一、二号高炉炉缸状况的调查研究报告

前言过去规定,碳砖高炉的炉缸水温差一般不大于4.0℃,并以此作为鉴定炉缸内衬能否正常作业的标准。从1971年10月开始,一、二号高炉炉缸水温差先后升高。在用常压水冷却时,一高炉炉底(Ⅱ段)的31~#、32~#     

莱钢1号高炉风口喂线护炉实践

针对莱钢1号(750m3)高炉炉役后期炉缸2层炉皮温度和风口附近区域的1～3段冷却壁部位的水温差异常升高的现象,采用风口喂线技术进行定点补炉,有效地降低了炉缸炉皮温度和水温差,高炉技术经济指标明显改善.     

首钢4号高炉炉缸水温差升高的处理

通过对首钢4号高炉炉缸水温差升高处理经验的分析,阐述了末期高炉生产中炉缸维护中应注意的事项,以期达到既护炉,保证炉缸安全,又高效生产的目的.     

首钢5号高炉炉役末期顺稳降焦的实践

介绍了首钢5号高炉炉役末期炉缸二层水温差升高的情况，总结了高炉炉役末期顺稳降焦的生产实践，指出合理的操作方针和操作制度，良好的操作管理是高炉炉股末期安全，稳产和降焦比根本途径。     

高炉炉缸碳砖环形裂缝问题

近十来年,我国在炉缸砌筑碳砖的高炉大中修时普遍发现了炉缸碳砖出现环形沟缝的破损现象,见表1.炉缸碳砖环形沟缝的产生是造成炉缸冷却水温差升高和波动的主要原因,尤其在高炉末期,它直接影响和威胁着高炉炉缸寿命.以下就炉缸碳     

1号高炉炉缸热流强度自动监测系统的应用

目前梅钢1号、3号高炉一代炉龄均已迭8a与10a多，长期的高强度冶炼，使得炉缸工作不堪重负，根据理论计算，1号高炉在残铁口位置的陶瓷杯厚度只刺8mm了，炉缸二、三段冷却壁的水温差频频上升，严重的影响了正常的高炉生产。为了延长高炉一代寿命，近来在1号高炉使用了炉缸热流强度自动监测系统。文章主要介绍了炉缸热流强度自动监测系统的功能、作用以及使用的效果，最终是为了保护炉缸少受侵蚀，延长高炉的一代寿命。     

马钢2号高炉炉役后期的生产管理及炉内操作

对马钢2号高炉炉役后期生产管理及炉内操作进行了总结。针对2号高炉炉体中部冷却壁大量破损、炉缸铁口区域水温差高、外购定制焦置换干熄焦等不利因素,通过加强对破损冷却壁、炉缸水温差、炉型、精料、炉前等方面的安全管理,同时配合炉内操作调剂措施,高炉长周期稳定顺行,获得了较好的技术经济指标。但高炉仍然存在焦炭负荷较低、三个铁口区域水温差都有不同程度地上升、炉缸侵蚀模型采集点较少等问题需要解决。     

迁钢1号高炉炉缸水温差异常的处理

迁钢1号高炉在炉缸二、三段水温差和热流强度急剧升高后，通过采取控制强度，提高冷却水压力、加钛球护炉、控制炉前出铁、改善煤气初始分布等措施，把水温差降到合理的范围内，实现了高炉的长期顺稳生产。     

榆钢高炉护炉实践

榆钢1#、2#高炉已服役六年,没有局部修复或中修过。目前双高炉炉身冷却壁存在一定程度的破损,炉缸水温差也呈上升趋势,护炉形势不容乐观。2009年10月份以来,通过采取一系列有效技术措施,双高炉炉缸水温差整体呈下降趋势,热流强度基本稳定实现受控,高炉护炉达到安全运行的目的。     

韶钢6号高炉炉缸侧壁温度升高的治理

韶钢6号高炉大修投产后炉缸温度逐步升高,炉缸碳砖温度最高达800℃,个别冷却壁水温差及热流强度超标.本文对炉缸冷却壁水温差偏高及侧壁温度上升原因进行了分析,通过强化冷却、采取炉缸压浆,适当抑制边缘气流,合理调整风口布局等综合治理措施,炉缸冷却壁水温差及侧壁温度逐步下降并趋于稳定,为治理高炉侧壁温度升高积累经验.     

基于微小温差监测的炉缸侵蚀状况的研究

为了查明凌钢3号高炉炉缸在炉役中侧壁砖衬温度高达900℃而二段热负荷大多低于10 000 W/m2的原因,通过传热学建模分析了炉缸传热和侵蚀的影响因素。采用可检测微小水温差波动的无线高精度数字化在线监测系统和吸附式无线炉皮测温系统,实现了对炉缸安全状态的准确监测。结果表明:炉缸侧壁热阻过大,尤其是炭砖和冷却壁间的填料层过厚是炉缸侵蚀加剧而水温差较低的主要原因,水速调整对"隔热"型炉缸侵蚀影响较小,稳定冶炼强度及改善炉缸透液性是抑制侵蚀的有效措施。     

武钢高炉炉缸长寿设计探讨

结合武钢6座高炉炉缸长寿实践,围绕炉缸设计与选材、炉缸冷却壁、死铁层深度及炉缸监控等方面对高炉炉缸长寿设计进行了探讨。认为延长炉缸寿命的核心在于强化炉缸的传热能力,促进炉缸自保护渣铁壳的形成;炉缸死铁层不宜过深,应保证炉缸炉底整体侵蚀缓慢,从而最大限度延长炉缸寿命。武钢高炉采用水温差计算热流强度,炉缸测温热电偶数据和炉壳定期测温等综合手段监控炉缸服役状况,保障了炉缸长寿目标的实现,预计武钢6座高炉炉缸寿命均可达到20年以上。     

迁钢公司2号高炉炉缸热流及侵蚀变化在线监测技术

分析了单独采集高炉炉缸冷却壁水温差或热电偶温度来监测炉缸工作状态存在的问题,指出同时采集上述2种数据作为计算依据更有利于准确监测炉缸和炉底温度场、侵蚀内型、渣铁壳以及炉缸热流强度的变化,并能实时诊断炉缸工作状态异常原因。介绍了迁钢公司2号高炉炉缸冷却水温差及侵蚀变化在线监测系统的开发和应用,分析了“传热法”炉缸热流强度异常升高的原因,指出采用“传热法”炉缸的大型高炉在操作过程中要注意活跃炉缸中心和减弱铁水环流。     

300m~3高炉炉缸冷却壁结垢不停产酸洗处理

江新钢铁总厂300m~3高炉1988年5月开炉,到1990年10月高炉炉缸二层光面冷却壁结垢严重,各联冷却壁进出水温差平均为8.68℃,最高点达到12℃、大大超过了小于3℃的温差要求。1990年10月16日～22日对该高炉炉缸冷却壁进行了不停产酸洗处理。     

首钢2号高炉强化冶炼炉缸水温差的控制

首钢2号高炉在炉缸2、3层冷却壁水温差升高后,通过及时采取压入硬质料、提高冷却水压力、堵风口、控制炉前出铁、用钛矿护炉、控制初始煤气流等措施,把水温差控制在合理的范围,使炉缸活跃,炉内顺行,炉况稳定性增强,同时坚持强化冶炼,走出了一条强化冶炼条件下控制炉缸水温差的成功之路.     

钒钛铁矿护炉在高炉的应用及炉缸破损调查

本文简单叙述了近年来我国高炉使用钒钛铁矿护炉及柳钢使用钒钛铁矿高炉的破损调查情况。在烧结配料中加入4～8％的钒钛铁矿,高炉炉缸冷却壁水温差可以明显降低且稳定。柳钢高炉破损调查证实,使用钒钛铁矿后,炉缸环壁有明显的钛化物,从而起保护作用。     

武钢3号高炉使用钒钛矿维护炉缸的试验

近年来随着高炉冶炼的强化以及炉缸侵蚀的不均匀性,炉缸的局部区域往往出现了冷却壁水温差升高的现象,特别是在一代炉龄末期更为明显,严重威胁着高炉安全生产。因此维护好炉缸炉底仍然不可忽视。武钢3号高炉(1513m~3)1977年6月8日进入第二代。1983年4月1日第一次中修后投产,两年来冶炼强度高于其它高炉。1984年9月间发现炉缸水温差相继升高,按照以往的办法采取了堵风口和维持较高炉温等措施,使水温差一度下降,但冶炼强度也受到一定影响。故迫切需要采取更好的护炉措施,以保证当年生产任务的完成和不打乱整个公司的