安徽省沿江某排涝泵站粘性土垫层地基处理一例

某排涝泵站建于20世纪70年代初期，由于该站建在软弱地基上，地基土为淤泥质粘性土夹细砂，厚度达30m，且该站与堤防工程同期兴建，地基内淤泥质软土未进行预压固结，泵站建成后出现严重的不均匀沉降，由于穿堤涵洞出现了严重的不均匀沉降，加之老站平面布置欠合理，设备老化，致使泵站运行效率低，拟拆除重建。     

超深排水板堆土预压法

本文论述在26m厚的淤泥质粘土中，采用塑料排水板，进行堆土预压处理的变形观测和效果评价。6座5万m3油罐地基中埋设的深层沉降管、测斜管、孔隙水压力计和地表沉降标观测表明，在堆土18m预压后地基沉降量高达3.08m、地基承载力提高到300kPa、固结度达93%，满足兴建大型油罐的要求。实验证明，用塑料排水板处理深达30m，承载力只有70kPa的淤泥质粘土是可行的。     

新近吹填区道路真空预压处理沉降特性

为满足市政道路工后沉降及高承载力要求,常需对新近吹填淤泥真空预压超软土地基进行二次深层处理。以温州市某吹填淤泥工程为例,分析了深层处理区块一次浅层处理和二次深层处理沉降特征。研究表明,真空预压处理固结沉降随吹填淤泥厚度和插板深度呈一定变化规律,且不同时期存在较大差异性,真空预压深层处理阶段浅层吹填淤泥土固结效果依然明显。     

抛填与强夯处理软土地基

本文详细论述了用强夯和超载挤淤处理软土地基的机理。可处理的淤泥厚度达4～8m。用超载法挤淤可处理的深度约4m左右。在此基础上再用强夯挤淤可扩大至7～8m。强夯中采用21t的夯锤,10m落距效果最佳。残留于置换填体的淤泥能很快固结。置换后的地基沉降大部分能在地基处理的施工期内完成。经这样处理的地基完全可以满足高等级公路的要求。     

振冲碎石桩技术在汤浦堆石坝软粘土地基处理中的应用

汤浦混凝土面板堆石坝的地基含有粉质粘土和淤泥质粘土．为加快坝基固结，减少蓄水后坝体沉降量，防止混凝土面板因坝基沉降而产生裂缝，采用振冲碎石桩加固处理地基．蓄水后经原型观测资料验证，坝基的承载力明显提高，混凝土面板运行正常，达到了设计的预期效果．     

粉喷桩在锡场电排站地基处理中的应用

广东省揭阳市锡场电排站工程基础下卧层为厚度达14 m的淤泥质粘土,其含水量较高,地基承载力较低。为提高地基承载力,减小建筑物沉降量,在该软基处理中采用了粉喷桩加固措施。结果表明:设计合理,效果显著。     

吹填淤泥土真空预压沉降计算修正系数的分析

同天然软土相比,吹填淤泥土初始含水量高,初始孔隙比甚至超过3。通过对比国内不同行业的相关规范可知,软土地基设计阶段的沉降计算尤其是沉降修正系数取值难以适用于吹填淤泥土。通过对天然软土地基沉降计算进行分析,研究了吹填淤泥土采用真空预压处理下的沉降特点。结果表明,吹填淤泥土沉降修正系数的取值范围幅度远大于规范给定的取值范围。对不同地区吹填土沉降数据进行分析,从实例角度验证吹填淤泥土沉降计算修正系数取值范围;对吹填淤泥土沉降与厚度关系曲线进行拟合,得出沉降量与吹填层厚度的比值在初步设计阶段可按吹填厚度的30%考虑。     

杭甬高速公路第七合同段软土地基处理施工技术

杭甬高速公路第七合同段有软土地基，其厚度最大达４２ｍ，有的沉降总量达２ｍ，如果处理不当，势必影响公路的正常使用。文中介绍了排水固结法，换土法等处理技术，并详细阐述了施工工艺。     

海相淤泥的变形特性研究

以广西海相淤泥为例,根据三轴等向固结不排水试验分析了淤泥的应力应变关系;通过标准固结试验分析了变形与压力的关系,固结系数与压力的关系;通过较长期的次固结试验分析了固结压力与次固结系数的关系,预压对次固结系数的影响。试验结果表明：海相淤泥的应力应变呈双曲线关系;当固结应力超过前期固结应力后,海相淤泥固结系数的变化并不大;海相淤泥的次固结系数与固结压力无关,相同固结压力作用下经过预压的淤泥的次固结系数比没有经过预压的淤泥的次固结系数大大减小,预压可以减少海相淤泥地基的次固结沉降。     

吹填土地基在真空预压插板期间的沉降计算

吹填土为欠固结土,吹填土地基在真空预压插板过程中会产生固结沉降。本文提出吹填土地基真空预压产生的沉降是由插板期间发生的固结沉降和真空预压期间发生的固结沉降两部分组成。现场监测表明吹填土地基在真空预压插板期的沉降占总沉降的30%～50%,但在目前的设计计算中未能考虑。本文通过分析吹填土地基各土层的受力状态,提出插板期间各土层的沉降量计算方法,计算结果与现场试验结果比较吻合,从而完善了真空预压软基加固沉降计算方法。本文同时深入研究了真空预压各施工时段固结度的计算方法。     

深厚软基抛石挤淤加固机理数值模拟研究

抛石挤淤法在沿海高等级公路地基处理中广泛应用,但对加固机理研究较少,通过建立弹塑性有限元力学模型,对抛石挤淤处理的路基应力变形性状进行了分析。计算结果表明:①抛石挤淤处理后的地基能有效提高地基的模量,减小路基沉降和地基浅部水平位移,加速地基孔隙水压力的消散,因此抛石挤淤的加固机理在于人工硬壳层效应和加速排水固结效应;②抛石挤淤体厚度越大,路基沉降越小,而抛石挤淤体模量和宽度对路基沉降的影响较小,因此施工时应采取有效工程措施增大抛石的沉底深度;③填筑速率越大,路基工后沉降越大,预压期越短,路基沉降越大,因此施工时应严格控制施工速度,并保证足够的预压期使路基沉降满足工程要求。深入了解抛石挤淤的加固机理、应力变形性状和影响因素,有助于为设计和施工提供参考和指导。     

超软淤泥地基最终沉降量探讨

超软淤泥地基的计算参数难以准确测定,沉降计算条件比较复杂,造成其最终沉降量难以精确计算,一般根据工程现场实测沉降资料来进行推算,工程中常用的推算方法有三点法、Asaoka法和双曲线法。本文根据工程实测沉降资料分别采用上述三种方法来推求超软淤泥地基的最终沉降量,三点法推求结果和Asaoka法推求结果基本一致,双曲线法推求结果明显大于三点法。建议采用双曲线法推求超软淤泥地基的最终沉降量。     

浅谈水泥搅拌桩复合地基沉降计算

实体深基础法和应力扩散法常用于水泥搅拌桩复合地基沉降计算,为了解其适用性,结合工程实例进行分析计算,结果表明：当设计中采用桩端穿透淤泥层的处理方案时,水泥搅拌桩复合地基的沉降计算选用应力扩散法更能接近实际,当设计中采用桩端未穿透淤泥层的方案时,水泥搅拌桩复合地基的沉降计算建议选用实体深基础法。     

变电站不良地基处理

电力设备往往都对基础稳定性要求较高,对沉降较为敏感,为了保障设备的安全运行,必须对地基进行处理。笔者以一个工程作为特例,介绍了在淤泥质地区,变电站工程设计中为解决地基不均匀沉降的危害而采用的不同设计方案。     

关于沉沙池计算中的水流挟沙力

一度流超饱和输沙法是考虑了超饱和输沙特点的泥沙沉降计算方法．沉沙池内水流挟沙力是一定水力和床沙组成条件下水流挟带床沙质的能力．从已建沉沙池沉降标准、池内设计水流水力以及床沙组成条件来看，沉沙池运行前期、中期水流挟沙力一般都很小．用一度流趋饱和输沙法计算沉沙池沉降率时可不考虑水流换沙力的影响．均匀流条件下，用不考虑挟沙力和考虑挟沙力的一度流超饱和输沙法分别计算沉沙池的沉降率，二者相对误差取决于挟沙力与进口含沙量之比，该比值小于0．2时，相对误差小于20％．沉沙池内挟沙力与进口含沙量之比小于0.2时，用一度流趋饱和输沙法计算沉沙池的沉降率，可不考虑水流挟沙力的影响．     

爆炸排淤填石堤坝的沉降计算

以爆炸排淤填石法筑堤为背景,分别用传统方法和数值分析法对这种处于深厚淤泥中、断面形状复杂的爆炸排淤填石堤坝进行了最终沉降量的计算.计算结果表明,传统的沉降计算方法因为无法处理断面形状复杂、大埋深和深厚淤泥地层等问题,计算效果都很不理想;相反,利用PLAXIS有限元软件能在一定程度上解决这一问题,计算结果与工程实测值也比较接近,优于传统的沉降计算方法.     

莲阳桥闸重建工程拦河闸基础处理方案优化设计

莲阳桥闸重建工程拦河闸基础为浅层中粗砂,底下深厚淤泥、淤泥质软弱土层,为保障拦河闸的抗液化及抗震陷稳定、均匀沉降及控制总沉降量,其基础处理方案采用了水泥搅拌桩.本文对在深厚软弱土层地基上拦河闸基础处理的水泥搅拌桩方案设计及优化进行了介绍,供类似工程参考.     

淤泥深基坑开挖下土体的变形特征

以长乐某深厚淤泥基坑工程实例为研究对象,通过工程监测数据以及数值模拟分析深厚淤泥层开挖过程中土体的变形特征.结果表明:淤泥深基坑土体变形主要发生在淤泥土层开挖阶段,决定开挖土层稳定性,其中淤泥土层强度、顶部加载以及支护设计刚度为影响开挖土层变形量的主导因素;淤泥深基坑开挖过程中土体侧向位移呈"弓型"变化,基坑外侧土体沉...     

防波堤工程软基爆破挤淤设计与施工

爆破挤淤技术是处理防波堤、护岸和围堤等深厚淤泥软基的最新技术。该技术在水下软基处理工程施工中干扰小，施工速度快，后期沉降小，因而可缩短工期，提高工效。通过对爆破挤淤技术的深入剖析和对该技术的设计，施工方法的详细介绍，可为工程软基处理提供参考，对该技术今后的运用将起一定的作用。     

宁通一级公路南通段软基处理研究

分别对二灰土桩和排水板处理软基路段进行了实测和计算，结果表明：桩长４ ～６ ｍ 的二灰土桩处理方案使总沉降减少约３０ ｃｍ ，占总沉降量的３０ ％ ，工后沉降降低为６ ｃｍ ，从而满足工程要求；排水板预压处理的实测沉降比计算值稍大，是因插板时软土扰动的结果．两种处理方案相比，前者明显优于后者，二灰土桩的优越性在于初期它具有排水作用，因其可压密性和水硬性，后期强度增高，形成硬壳层，具有较高的压缩模量和较大的承载力．