硬化水泥净浆纳米划擦行为的荷载效应评价

采用纳米划痕技术研究了硬化纯水泥熟料净浆在划擦过程的弹、塑性变形和摩擦特性,并着重讨论了不同荷载的影响。结果表明：综合压头压入深度、摩擦因数及弹性恢复率能够有效地对未水化熟料颗粒相和水化产物相进行区别和分析;当荷载低于5mN时,材料主要发生弹性变形,以界面摩擦为主;荷载提高至8mN后,水化产物相逐步以塑性变形为主,并产...     

密封和饱水条件下养护的水泥硬化体纳米结构(英文)

采用毛细吸水的方法可重复制备压实水泥水化硬化体;测量了用以表征水泥水化程度的化学收缩;利用小角X射线散射技术获得了水化硅酸钙纳米凝胶颗粒的堆积结构分形维数;研究了不同养护条件下制备的水泥硬化体分形结构。结果表明:密封养护的水泥硬化体10 d龄期水化程度与饱水养护的水泥硬化体相同;而饱水养护的水泥硬化体10 d龄期时其纳米凝胶结构的分形维数明显低于密封养护的水泥硬化体。同步辐射小角X射线散射技术可探测到密封养护的水泥硬化体由于水化产生的自干燥现象,以及由此引起的纳米凝胶颗粒紧密堆积,该技术为水泥基材料自收缩性能的微观机制研究提供了技术手段。     

加热灼烧法分析消石灰中Ca(OH)2和CaO的含量

介绍了在漂白粉生产中利用加热灼烧法分析消石灰中Ca(OH)2和CaO含量的方法和步骤.采用该方法可提高分析的准确性,有利于指导消石灰的生产过程和陈化时间,从而提高漂白粉的质量.     

微胶囊红磷增效Ca(OH)2无卤阻燃聚乙烯

选用微胶囊红磷(MRP)作为PE/Ca(OH)2复合材料的增效阻燃剂,研究Ca(OH)2和MRP复配体系对PE/Ca(OH)2/MRP的力学性能及阻燃性能的影响,并采用扫描电镜观察PE/Ca(OH)2复合材料燃烧后炭层表面形貌.结果表明:添加Ca(OH)2与MRP的比值为30∶6时,PE/Ca(OH)2/MRP复合材料的氧指数达到27.5%,氧指数协效指数达到4%,水平燃烧试验通过FH-1级,且力学性能亦能得到保证,表明Ca(OH)2与MRP并用具有良好的阻燃增效作用.     

基于Ca(OH)2含量的复合胶凝材料中水泥水化程度的评定方法

对粉煤灰反应程度和Ca(OH)2含量进行测定,并结合水泥水化平衡计算理论,建立了基于Ca(OHh含量的复合胶凝材料中水泥水化程度的评定方法.结果表明:随着粉煤灰掺帚的增加,复合胶凝材料浆体中粉煤灰的反应程度和Ca(OH)2含量逐渐降低,而其中水泥的水化程度却由此增大,90d龄期时含有大比例(超过35%)粉煤灰的复合胶凝材料中水泥水化程度高达80%以上,有的甚至接近完全水化.水胶比对复合胶凝材料中水泥水化程度的影响远不如粉煤灰掺量明显.与等效化学结合水量法相比,基于Ca(On)2含量的评定方法能更精确和直观地表征复合胶凝材料中水泥的水化程度.     

Ca(OH)2预处理对污泥厌氧消化的影响

水解是厌氧消化的限速步骤,本文采用Ca(OH)_2对污泥进行预处理以增大污泥中溶解性有机物浓度,促进厌氧消化的水解阶段并提高甲烷产量。实验结果表明在预处理的过程中添加Ca(OH)_2能够提升溶解性多糖、蛋白、sCOD的浓度。将污泥进行厌氧发酵实验后发现经过Ca(OH)_2预处理后的污泥能够提升20. 3%～49. 2%的产甲烷率。通过修正的Gompertz模型可以较好地模拟厌氧消化的动力学过程,相关度系数均大于0. 98。实验结果说明Ca(OH)_2预处理能够有效促进污泥中能源的回收。     

粉煤灰中fCaO和Ca(OH)2的检测方法

ｆＣａＯ含量测定的传统分析法是用有机溶剂将样品（粉煤灰、波特兰水泥、生石灰）中游离的ＣａＯ溶出 ,用标准酸或ＥＤＴＡ滴定 ,如甘油 -乙醇法、乙二醇法、新近提出的醋酸铵 -乙醇法〔１〕等。此外还有仪器分析的方法 ,如原子吸收法、荧光分析法等。当粉煤灰暴露于空气时 ,其中的ＣａＯ转化为Ｃａ（ＯＨ）２ 后 ,性能变得安定。容量法的主要缺点是将ＣａＯ和Ｃａ（ＯＨ） ２ 同时溶出 ,测定结果为样品所含ＣａＯ和Ｃａ（ＯＨ）２ 的总量。尤其当样品长期暴露于空气中时 ,测定结果不理想。本实验选取乙二醇作为溶剂 ,并结合卡尔 -费休法 ,…     

纳米SiO2对钢渣水泥基胶凝材料的影响

钢渣和水泥具有相似的矿物组成,可以作为一种潜在的胶凝材料,然而钢渣掺量较高时并不利于混凝土早期性能的发展.以钢渣质量分数为30％的钢渣水泥基胶凝材料为研究对象,探讨纳米SiO2对其早期性能的影响.主要通过测量流动度、凝结时间和抗压强度评估物理力学性能,并利用微量热分析、X射线衍射(XRD)、差热分析(DSC-TG)等方...     

纳米SiO2在水泥基材料中的应用研究进展

近些年来随着我国科技进步及现代化工程建设的进程加快,人们对水泥基材料的高性能及功能性提出更高的要求.纳米SiO2具有活性高,与水泥基材料匹配性高的特点,在提升水泥基体结构和性能方面的研究进展很快.本文介绍了纳米SiO2对水泥基材料水化、机械性能和耐久性影响,并提出影响机制.纳米SiO2发挥着纳米材料在水泥基材料中的作用机理,并协同作用,相互促进.同时,SiO2前躯体和低聚物尺寸小、粘度低和高活性等特点适合用于水泥基材料的表面处理,外界辅助作用可提升纳米SiO2在水泥基材料表面处理深度.在水泥基材料研究应用过程中,由于纳米SiO2的分散性问题会严重影响水泥基体的强度与耐久性,采用机械和载体作用方式可改善纳米SiO2在水泥基材料分散程度.最后介绍了纳米SiO2与功能性纳米材料协同作用,利用纳米SiO2提高水泥基体性能,同时加入功能性纳米材料赋予水泥基体新功能.     

纳米SiO2-x水泥基复合材料的水化行为

探讨了纳米SiO2-x对水泥水化的影响。结果表明：纳米SiO2-x加快了水泥早期水化的放热速率，提前了水化诱导期、加速期和减速期，缩短了水泥的凝结时间；纳米SiO2-x复合水泥试样的早期累计水化放热量要低于硅灰试样；此外，纳为SiO2-x大大增加了水泥浆体标准稠度需水量。     

轻集料与水泥石的界面结构

采用扫描电镜、能量散射X射线能谱、背散射电子成像和显微硬度分析研究了高强页岩陶粒与水泥石的界面组成与结构。研究发现：高强页岩陶粒表层相对内部较为致密,轻集料与水泥石的界面呈嵌锁状,界面区宽度约为20～30μm,硅钙比、显微硬度均高于水泥石基体。粉煤灰等矿物外加剂能够起到优化轻集料与水泥石界面组成及结构的作用,在轻集料内水分的自养护和离子迁移作用下,矿物外加剂与氢氧化钙反应生成的水化硅酸钙凝胶颗粒填充和弥补轻集料的原始缺陷,进而提高轻集料的颗粒强度,并最终使轻集料混凝土的性能得到改善。     

快硬硫铝酸盐水泥浆体-矾土集料界面的微结构

用XRD层析技术、SEM/EDAX和DTA等手段测定了矾土集料-硬化硫铝酸盐水泥浆体界面区的组成、微结构及形貌,同时用XRD线宽法测定了界面区中AFt晶体尺寸及其分布。研究发现,在矾土界面区中,AFt主要以胶体形态富集,C(?)H_2以晶体形态富集,界面区的厚度为70μm左右。为此,提出了矾土集料界面区微结构的形成机理。     

快硬硫铝酸盐水泥浆体-石灰石集料界面的微结构

用XRD层析技术和SEM等手段测定了石灰石集料-硬化硫铝酸盐水泥浆体界面区的组成与结构;用XRD线宽法测定了界面区中AFt的晶体尺寸及其分布。结果表明,界面区的厚度为50μm左右;在石灰石界面区中,AFt晶体和C(?)H_2晶体发生富集,且AFt晶体尺寸较粗大。同时探讨了界面区微结构的形成机理。     

大坝混凝土的水泥石-石英集料界面结构研究

本文用扫描电镜、X射线能谱分析仪和透射电镜对丰满大坝混凝土的水泥石-石英集料界面区进行分析观察,提出了将该界面区分为与界面平行的三层界面结构模型。对所提出的界面结构模型进行了讨论,并指出Ca(OH)_2晶体簇与钙矾石晶体在其层间未相互穿插生长,有可能是界面区的薄弱环节。     

粉煤灰与水泥浆体间界面的形貌特征

用ＳＥＭ和ＥＤＳ研究了粉煤灰掺入水泥后与水泥浆体间所形成界面的形貌特征，结果表明，在水泥水化初期，粉煤灰表面呈三种状态：（１）被ＣＳＨ单层膜包裹；（２）被ＣＨ－ＣＳＨ双层膜包裹；（３）嵌入块状ＣＨ晶体内，在水泥水化后期，粉煤灰颗粒表面层已完全与水泥水化产物发生反应，且形成若干层反应物，呈致密的粒状或环状凝胶体。     

硫铝酸盐水泥体系高温稳定性研究

针对硫铝酸盐水泥水化产物易转变和国际上对延迟性钙矾石形成和破坏的争议,研究了硫铝桎卤水泥在不同温度下的膨胀和性能变化行为,结果证明,无论是压蒸或蒸养处理,在120℃温度下形成的稳定产物是单硫型水化硫铝酸钙,常温下转化为Aft,并伴随一个快速的结构破坏过程,而在80℃条件下,硫铝酸盐水泥石的结构是稳定,未出现DEF破坏。     

C-S-H及C-S-H脱水相对水泥石结构改性的研究

以C-S-H及C-S-H脱水相作水泥水化物沉淀中心的品种。从理论上阐明了它们是具有较大介电常数、较小物理化学不均匀系数、高分散度的晶种物质,故具有优先吸附的界面效应及优先沉淀的结晶中心作用,可缓和原始矿物表面的高浓度的屏蔽效应及界面的近程析晶,使水化物分布均匀、结构致密,从而提高水泥石强度。C-S-H及C-S-H脱水相两者中,尤以后者作用更显著。     

灌浆水泥膨胀性能的研究

研究了灌浆水泥在采用掺加减水剂、调节W/C及压力灌浆三种增加流动度方法时,其硬化浆体的膨胀性能;探讨了灌浆硬化水泥浆体的膨胀机理,提出硬化水泥浆体的膨胀是由于钙矾石结晶压力、凝胶粒子间的静电斥力和凝胶的溶账现象共同作用的结果,三种作用的相对大小随水化硬化进程而变化。     

水泥石脱水相结构特征及其再水化能力

将水泥石在不同温度进行低温煅烧,得到不同的脱水相物质,通过热重-差示扫描热分析、X射线衍射、红外光谱及29Si核磁共振等对水泥石在400,650℃及900℃的脱水相结构特征及其再水化性能、再水化产物的结构特征进行研究.结果表明:在400℃,由水化硅酸钙(C-S-H)凝胶脱水生成了无定形相,在650℃生成了不完全结晶的β-硅酸二钙(C2S),而900℃脱水相中存在结晶程度高的β-C2S.在再水化过程中,400℃和650℃脱水相水化生成了C-S-H凝胶,并且650℃脱水相的水化活性和水化产物聚合程度更高;900℃脱水相的水化活性极低,水化前后矿物结构特征几乎没有发生变化.     

磨细矿物掺合料对水泥硬化浆体孔结构及砂浆强度的影响

采用压汞法研究了钢渣、矿渣、粉煤灰单掺或复掺对水泥硬化浆体孔结构的影响.同时还研究了掺合料单掺或复掺对水泥砂浆抗压强度的影响.结果表明:掺合料单掺或复掺对早期水泥硬化浆体的孔结构有一定的劣化作用;水化后期,矿渣与钢渣均明显降低了水泥硬化浆体的孔隙率,矿渣与粉煤灰均明显降低了水泥硬化浆体的中值孔径并改善了水泥石的孔径分布,掺合料复掺对改善水泥硬化浆体的孔结构有积极作用,尤其是掺合料三元复合可取得最佳的效果.3种掺合料降低水泥硬化浆体孔隙率能力的大小顺序为:矿渣>钢渣>粉煤灰.3种掺合料降低水泥硬化浆体孔径并改善孔径分布能力的大小顺序为:矿渣>粉煤灰>钢渣.掺合料降低了水泥砂浆早期的抗压强度,却增加了水泥砂浆90 d的抗压强度.掺合料的活性大小顺序为:矿渣>钢渣>粉煤灰.