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轴承钢在轧制之前对钢锭进行高温扩散退火对消除碳化物液析、改善碳化物带状是极其关键的一道工序,以前对模铸轴承钢研究较多,而对连铸坯的高温扩散退工艺的研究比较少。此文针对连铸坯的高温扩散工艺-加热温度和时间与碳化物液析、碳化物带状的关系进行了研究,结合车间加热炉的加热能力,确定了比较合适的加热工艺制度:将加热温度调整到1200~1280℃,加热时间接近5小时,可使带状级别控制到2级以下,使碳化物液析得到消除,提升了产品的内在质量,有重要的经济价值,并对我国连铸轴承钢连铸坯的高温扩散工艺有一定的参考价值。 相似文献
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碳化物均匀性是影响轴承疲劳性能主要因素之一,对钢厂采用不同工艺生产的GCr15钢制成的钢球进行压碎试验,并对压碎后的钢球进行碳化物网状、带状分析。试验结果表明,延长高温扩散时间后,压碎负荷值提升;在此基础上进行控轧控冷,压碎负荷值进一步提升,并且提升幅度更显著。碳化物颗粒处于2.5~6μm,碳化物颗粒越大,压碎负荷值越小;坯料高温扩散温度1220~1240℃、时间16 h,且盘条终轧温度750~800℃、冷却速度4~5℃/s工艺生产的原材料制成钢球后的压碎负荷均值最高,达到了251.581kN。 相似文献
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就新钢钒"转炉+连铸"GCr15 200方+连轧生产过程中,以适当的在线的高温扩散克服连铸坯轧材碳化物液析问题;通过在线控轧控冷改善轧材的碳化物带状、网状问题进行了生产工艺的初步摸索探讨,对攀长钢公司该类产品生产开发与产品质量提升有十分积极意义的。 相似文献
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采用金相显微镜分析了30 t EAF-LF-VD-Φ200 mm电极-Φ360 mm ESR锭-120 mm×120 mm锻坯-Φ50 mm轧材的冶炼和加工工艺对不锈轴承钢9Cr18共晶碳化物的影响,结果表明,模铸电极浇注温度由1500~1510℃降至1485~1495℃,电渣重熔熔速由4.5 kg/min降至3.5 kg/min,增强电渣重熔冷却条件,可以有效减少冶炼过程中的共晶碳化物原始形成。采用锻透力强、大变形开坯,可使大颗粒碳化物破碎、减小颗粒尺寸,降低碳化物条带和网状聚集程度,能够有效改善不锈轴承钢共晶碳化物评级,减小碳化物颗粒尺寸。 相似文献
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用图相分析方法测定并分析了由精锻机锻造高速钢的碳化物分布状态。采用图相分析方法可以减少由碳化物评级图来评定高速钢质量的人为偏差。测定了碳化物颗粒形状及分布的1种分析量:(1)面积百分数,(2)平均颗粒面积,(3)平均自由程,(4)长宽比。根据这些分析测定:讨论了径向精锻工艺中累积变形程度和终锻温度的影响。增加累积变形程度并适当降低终锻温度(一般为860~910℃)有利于碳化物破碎及钢材质量的提高。 相似文献
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模铸生产工艺对高碳铬轴承钢中带状碳化物的影响 总被引:1,自引:0,他引:1
重点分析高碳低合金铬轴承钢中碳化物带状组织的产生和影响碳化物带状组织的工艺因素,并结合生产中的实际经验,提出了一些能改善碳化物带状组织的可行措施。 相似文献
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GCr15轴承钢(/%:0.95~1.05C,0.20~0.30Si,0.30~0.40Mn,1.40~1.50Cr)300 mm×400 mm连铸坯的生产流程为120 t BOF-LF-RH-CC-连轧至Φ60 mm材。生产试验了连铸坯1 180~1 260℃高温扩散时间4.5~24 h对Φ60 mm热轧材碳化物带状的影响。结果表明,随保温时间的增加,热轧材带状级别降低,当保温时间为4.5~6.5 h、6.5~10 h和≥13 h时,Φ60 mm材的带状级别分别达2.5级、2.0级和1.5级。可根据不同带状级别要求,设定相应的保温时间。 相似文献
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通过对DT合金各相的成份、形貌、结构特点的观罕及热处理工艺对其影响的分析,揭示出该合金的显微特征,并就进一步提高合金性能从理论上进行了初步探讨。碳化钨相与基体相在加热到高温时发生相互溶解和扩散。各元素的分布有一定的规律。扩散的结果强化了两相的结合。碳化钨相存在溶解、析出和长大倾向不同的两种颗粒,它们的形貌和成份均不同,一种是W向基体扩散较多、外形已明显"球化"的颗粒;另一种是W向基体扩散较少,外形尚未明显"球化"的颗粒。通过比较认为:若能使合金中碳化钨相颗粒实现"球化,"可能有利于提高性能。固溶有其他元素的碳化钨相仍保持WC的结构类型,但晶格常数大于WC,而且随回火温度提高,晶格常数a和c减小。 相似文献
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采用50 t EAF-AOD-LF-VD-150 mm×150 mm坯连铸-高速线材连轧工艺生产9Cr18钢(/%:0.95C,0.35Si,0.37Mn,0.032P,0.002S,17.42Cr,0.01Mo)Φ5.5 mm盘条。通过控制[S]≤0.008%,添加0.05%稀土元素,连铸坯经1160℃高温扩散处理,Φ5.5 mm成品盘条采用860℃球化退火等工艺措施,检验结果表明,盘条中心和一般疏松,以及偏析均≤1.0级,共晶碳化物不均匀度1.0~2.0级,球化退火组织为球状珠光体+块状碳化物,抗拉强度750~780 MPa,伸长率20%~26%,具有良好的冷拔性能。 相似文献
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控轧控冷改善GCr15钢网状碳化物 总被引:1,自引:0,他引:1
为了改善碳化物网状级别,本课题是在高温再结晶区终轧(终轧温度约950℃)后进行快速冷却,并控制终冷温度在780℃~830℃之间,试验的结论是确有明显改善。同时又从机理上给予了进一步的分析。 相似文献
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MA Dang-shen ZHOU Jian CHEN Zai-zhi ZHANG Zhong-kan CHEN Qi-an LI De-hui 《钢铁研究学报(英文版)》2009,16(5):56-60
The as-cast microstrueture of H13 ESR ingot and the influence of high temperature diffusion treatment on the structure and impact toughness have been investigated. The results show that the dendrite arm spacing gradually becomes wide from the surface to the center of ingot, and the large primary carbide particles always exist in interdendritic segregation areas; by means of high temperature diffusion treatment of ingot prior to hot forging, the banded segregation is nearly eliminated, the annealed structure is more uniform and the isotropic properties have been improved remarkably. 相似文献
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采用无压烧结工艺,通过添加质量分数为5%的氧化铝烧结助剂,制备得到了碳化硼陶瓷,其中烧结温度从2000℃到2250℃,保温时间为1、2和3 h。对烧结试样进行了体积密度、显气孔率、维氏硬度、显微形貌和晶体结构测试,并与2250℃下烧结得到的不添加烧结助剂碳化硼试样进行了比较。实验结果表明:由于烧结助剂与碳化硼在扩散运动中的相互作用,导致添加氧化铝助剂无压烧结碳化硼晶粒的形态变化具有温度选择性;氧化铝助剂所体现的液相扩散作用和钉扎作用,既可阻碍碳化硼晶粒长大,又可大幅度降低碳化硼的气孔率;通过烧结工艺控制氧化铝助剂成分在晶粒烧结体中的比例,可以将氧化铝成分完全包裹在碳化硼晶粒内部,有利于碳化硼烧结中的晶粒控制和空隙调整,从而避免助剂成分对烧结碳化硼可能造成的不利影响。 相似文献
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大型炼铁高炉的料流设备对耐磨衬板有着非常苛刻的要求,通过对已经使用的各种材料作对比,硬质合金耐磨衬板是比较理想的耐磨材料。研究了进一步提高硬质合金耐磨衬板的抗冲击性、耐磨性及耐高温性的技术措施,开发更为适用的硬质合金耐磨衬板。 相似文献
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对540 MPa断裂时间小于100 h的真空感应炉冶炼+电渣重熔(Φ600 mm锭)+锻造成材工艺生产的90 mm×90 mm 1Cr11Ni2W2MoV钢分析表明:钢中回火马氏体组织含量不足及马氏体板条间碳化物析出不均匀是导致钢材强度及韧性偏低进而导致持久性能断裂时间小于100 h的原因,通过将锻坯加热温度由1130~1150℃降低到1000~1020℃,锻造90 mm×90 mm钢材的锻造方式由一火次成材变为两火次成材,终锻温度≥900℃,持久性能试样的回火温度由660~680℃降低到600~620℃,使1Cr11Ni2W2MoV钢540 MPa持久性能断裂时间从36~37 h提高到146~148 h。 相似文献