改进锅炉钢板轧制生产工艺

几年来,鞍钢在锅炉钢板轧制生产中,有时由于机械性能合格率低,不能按计划交货。机械性能不合格,主要是钢板的塑性、韧性指标不能达到要求,如冷弯、冲击、断口试验的结果不合格数量曾分别占全部锅炉钢板产量的10～50%、10～30%、15～35%,并随钢板厚度的增加而恶化。经几年来不断地研究改进,到1962年以后,锅炉钢板轧制质量取得了基本稳定,各项性能不合格的废品显著减少,综合合格率由原来30～60%提高至85～90%,为大量生产锅炉钢板创造了有利的条件。一、锅炉钢板轧制方法根据钢板定货尺寸要求,以不同锭型轧制的各类板坯在连续加热炉中进行加热,按厚度每厘米大于10分钟的加     

深冲性能良好的冷轧双相钢板生产方法

本发明揭示了深冲性能良好的冷轧双相钢板、这种钢板由铁素体及低温相变组织构成,其成分为(按重量计算):C,0.001～0.008%;Si,≤1.0%;Mn,0.05～1.8%;P,≤0.15％;Al,0.01～0.10％;当(Nb+10B,％)复和值为0.010～0.080%时,Nb占0.002～0.050％,B占0.0005～0.0050％,如需要,可加Cr 0.05～1.00％,其余主要是Fe及不可避免的杂质。这种钢板的生产方法如下:将含有上述化学成分的钢坯,经热轧、冷轧后进行连续退火,连续退火的方式是在α→γ转变点至1000℃的温度范围内,将钢板加热并均热,然后,以≥0.5～<20℃/s的平均冷却速度,将钢板由均热温度冷却到750℃,再以≥20℃/s的平均冷却速度将钢板冷却到≤300℃。     

高强度、高表面质量热轧钢板的生产

日本住友金属公司成功地生产出一种表面质量很高的高强度钢板。这种钢板的大致成分为，％：C＜0．25，St0．40～2．0，Mn0．90～2．0，B0．0005。0．of，Cr0．04。2．00，Cu0．30～2．00，Nb0．02～0．30，Ni0．30～2．00，P＜0．10和（或）Ti0．02～0．30，Mn0．30～2．0。钢坯的加热温度为1170～1250C（表面温度），加热时间100～150min。加热后的钢坯经多架除鳞机除去氧化铁皮后进入热轧机轧制，终轧温度＞Ar。，轧成的钢板经冷却段，在表面温度降至650rC以下时卷成卷。该生产技术现已取得了日本的发明专利权。高强度、高表面质量…     

发动机用减振钢板的冷冲压工艺

减振钢板是由钢板/树脂/钢板组成的复合钢板,表面厚度通常为0.3～1.6 mm,中间高分子树脂采用0.03～0.15 mm,厚度没有严格限制.     

铝复合钢板

铝板在加热时容易在表面形成硬而脆的金属间化合物,并且铝与钢的屈服强度相差甚大,所以一般热轧复合方法不能用来制造铝复合钢板。因此,研究了在较低温度下轧制复合铝复合钢板的效果,即温轧法。在轧制铝复合钢板时,铝板(复层板)经炉内加热至400～540℃,然后置于轧机入口一侧预先置放在辊道上的常温钢板基层板上,随即进行轧制复合。轧制铝复合不锈钢板时,则将不锈钢板加热到经 300～     

高铜低碳钢板

日本一家钢铁公司生产了一种高铜低碳钢板 ,钢板的铜含量为 1 .75% ,含碳量为 0 .0 0 1 3%。该钢板具有良好的加工性能 ,抗拉强度约为 4 0 0ＭＰａ。零件成型后 ,经 4 75～ 6 75℃的热处理 ,由于铜沉淀硬化 ,抗拉强度可增至 6 0 0ＭＰａ。这种钢板可用于制造船舶、汽车车身和其它零部件以及阀门等。高铜低碳钢板     

生产高铜低碳钢板

日本一家钢铁公司生产了一种高铜低碳钢板 ,钢板的w(Cu)为 1 .75 % ,w(C)为 0 .0 0 1 3 %。该钢板具有良好的加工性能 ,抗拉强度约为 40 0MPa。零件成型后 ,经 475～ 675℃的热处理 ,由于铜沉淀硬化 ,抗拉强度可增至 60 0MPa。这种钢板可用于制造船舶、汽车车身和其它零部件以及阀门等生产高铜低碳钢板     

厚钢板轧制精度的提高

对于厚度为4～40毫米的钢板,横向厚度不均可达到0.15～0.60毫米,致使钢板损失量达1.5～5.0％,而对于更厚的钢板来说,钢板量的损失可高达10％。在轧机年生产量为50～100万吨情况下,因厚度不均的金属损失达几万吨之多。     

济钢成功开发高强耐磨钢并首次出口

经过多年技术开发储备,济钢近日成功研制出JAR500F耐磨钢板（硬度360～500HB,厚度10～50mm）并出口秘鲁204t。出口产品在发货前,经SGS公司技术人员第三方现场检验,     

钢板长度测量模糊控制器的构建

潍坊钢铁集团公司钢板横剪生产线,采用Prifibus-DP网络总线控制技术,以PLC为控制核心,对钢板长度进行自动测量并自动剪切钢板,为了提高钢板剪切精度,在模糊控制的基础上,还增加了系统自学习和人工自学习功能.实际应用表明,该控制系统技术先进、可靠性高,钢板剪切精度在钢板长度为7～10 m时,误差仅为0～±4 mm,完全满足控制要求.     

新型V-Ti-B微合金化调质Q690E钢板的开发

通过低碳及"Mn-Cr-Mo-B-V-Ti"微合金化成分设计及轧制、热处理工艺选择,成功开发出工程机械用Q690E钢板(/%:0.10～0. 15 C,0. 20～0.40 Si,≤0.015 P,≤0.005 S,0.30～0.40 Cr,0.20～0. 30 Mo,0.035～0.045 V,0.01～0.02 Ti,0.001～0.002 B)。Q690E钢板880～910℃淬火+570～610℃回火的微观组织为回火索氏体,屈服强度811～891 MPa,抗拉强度852～938 MPa,-40℃冲击功在132～167 J,满足GB/T16270-2009对Q690E工程机械用钢力学性能的要求,结果满足用户严格使用要求,同时降低了生产成本。     

稀土元素Ce对新型616钢板组织和力学性能的影响

试验的含Ce新型616钢（/%:0.23~0.25C,0.73~0.78Si,1.64~1.70Mn,0.003~0.005S,0.016~0.020P,0.051~0.061 Ti,0.026~0.028Nb,0.0020~0.0030B,0~0.302Ce）由10 kg真空感应炉熔炼,轧成5 mm厚钢板,并经900℃水淬,600℃回火。通过万能试验机、金相显微镜、扫描电子显微镜等实验仪器研究了钢中Ce含量对616钢板的组织及力学性能的影响。结果表明,当Ce含量在0.096%时,616钢板晶粒细化明显,钢中硫化物由长条状转变为球状,可提高钢板的抗拉强度和韧性,含0.096%Ce板的抗拉强度从未加稀土的681 MPa提高至779 MPa;再增加Ce含量,钢板进一步细化不明显,钢中夹杂物增多,当含Ce 0.302%时,钢板的抗拉强度降至712 MPa。     

正火和淬火温度对30CrMoA钢除砂器大型锻件-40℃冲击韧性的影响

30CrMoA钢(/%:0.30C、0.21Si、0.53Mn、0.003S、0.005P、0.98Cr、0.22Mo、0.06V)除砂器锻件为外径Φ405～493 mm内径Φ90～167 mm的管状工件,技术条件要求调质后-40℃横向冲击功≥20 J。经常用正火+调质工艺920℃正火(风冷)+880℃正火(风冷)+860℃淬火(空冷+水冷)+630～680℃回火(空冷)后横向Rm715～815 MPa,Rp0.2 545～665 MPa, A 19%～20%,Z 65%～68%,室温A_kc 36～101 J,-40℃ A_kv 11～21 J; 通过Thermo-calc软件计算得出该钢平衡相图及计算的Ac3温度确定优化调质工艺950℃正火(风冷)+820℃淬火(空冷+水冷)+660～670℃回火(空冷),其横向力学性能为R_m 685～700 MPa,Rp_0.2 500～525 MPa, A 21%～22%,Z 63%～66%,室温A_kv 65～114 J,-40℃ A_kv 23～28 J,均符合技术条件要求。     

轧制工艺对L450M管线钢组织和性能的影响

通过对压缩比、压下率和轧制温度的控制,使L450M管线钢(/％:0.06C,1.52Mn,0.19Si,0.017Ti,0.048Nb,0.028Als)获得了良好的强韧性.结果表明,200 mm坯粗轧末3道次和精轧前3道次达到20％以上的大压下率,可以使12 mm钢板在随后的冷却过程中形成细小的微米级晶粒.晶粒尺寸基...     

Nb-V微合金化0.15 ~ 0.35Mo含量和轧制温度对建筑用耐火钢性能的影响

试验钢采用50 kg中频感应炉熔炼,并轧成13mm钢板。试验了R1-0.15MoNb,R2-0.15MoV,R3-0.35MoNbV,R4-0.35MoNbVB和R5-0.35MoNbVTiB耐火钢的轧制温度（1 010～1 050℃）对该钢性能的影响。结果表明,R3钢（/%:0.04C,1.12Mn,0.32Si,0.018P,0.023S,0.35Cr,0.35Mo,0.025Nb,0.15N）在1030℃轧制后具有最佳的综合性能,即抗拉强度598 MPa、屈服强度514 MPa、延伸率28%、屈强比0.86、600℃回火前后HV硬度值分别为215和204、0℃冲击功124J;600℃的屈服强度355 MPa,屈强比为0.69,满足耐火钢国家标准要求。     

屈服强度750 MPa低合金钢高强度集装箱用钢的开发

设计和开发了屈服强度750 MPa低合金高强度集装箱用钢(/%:0.06～0.09C,0.25～0.35Si,1.60～1.80Mn, ≤0.015P,≤0.003S,0.10～0.20Mo,0.05～0.06Nb,0.09～0.11Ti,≥0.0015Ca,≥0.015Alt)。试验钢的工艺流程为260 t BOF-LF-RH-230 mm板坯连铸-热轧成2～6 mm板。通过Nb-Ti复合微合金化和Ca处理,控制精轧结束温度840～880℃,层流冷却速度≥60℃/s,卷取520～580℃,热轧钢卷的冷却速度≤10℃/h等工艺措施,热轧带钢具有良好的表面质量,组织为细晶铁素体+Nb-Ti碳氮化物,力学性能为上屈服强度760～790 MPa,抗拉强度860～910 MPa,伸长率21%～25%,满足用户要求。     

高品质压路机振轮用耐磨钢NM360的开发

设计和开发了压路机振轮用耐磨钢NM360(/％:0.10～0.15C,0.50～1.50Mn,≤0.001P,≤0.008S,0.20～0.50Mo,0.015～0.03Nb,0.018～0.15Ti,≥0.035Als,0.001 2～0.003 0B,≤0.008N,≤0.0003 H,≤0.003O)32 mm板...     

正火控冷工艺对Q370QE钢板组织和性能的影响

采用正火控冷试验研究Q370q E钢板的生产工艺,结合力学试验和金相组织研究正火控冷工艺对Q370q E钢板组织和性能的影响,结果表明:钢板强度随冷却速度的增加和终冷温度的降低而增加,当冷却速率在8℃/s~14℃/s时,终冷温度在600℃~660℃之间,屈服强度增加约10 MPa~50 MPa,抗拉强度增加约0 MPa~20 MPa,组织为细化的铁素体和珠光体,满足桥梁钢所需的力学性能、冲击性能和焊接性能。     

80 kg级低温不预热焊接高强钢的开发

根据各合金元素对材料性能、微观组织及焊接冷裂纹等的影响,结合现有设备和工艺技术条件,设计出80 kg级低温不预热焊接高强钢的化学成分.用该开发钢板做低温不预热焊接Y-形坡口铁研(焊接裂纹)试验发现,空冷48h后没有出现焊接开裂.同时,在5℃、15℃及常温下,热输入为20 kJ/cm时,采用CO2气体保护焊及手工电弧焊对...     

500 MPa级S500QL调质高强钢板在线直接淬火(DQ)工艺研究及应用

开发了低碳(C≤0.12％)Nb-V微合金化S500QL高强度钢板,使用120 t BOF+LF+VD的洁净钢冶炼工艺,采用两阶段控制轧制(第一阶段950～1 070℃区间轧制,第二阶段开轧≤890℃、终轧≤850℃)及轧后以7～20℃/s的冷速在线直接淬火(DQ),经620～670℃,3 min/(mm·T)回火生产...