20Cr11MoVNbNB钢持久性能与寿命预测

研究了１１３０℃淬火７１０℃回火的２０Ｃｒ１１ＭＮｂＮＢ马氏体耐钢在５５０，６００和６５０℃的持久性能，断口形貌及组织变化。５５０－６５０℃持久强度和持久塑性均随持久时间延长或温度升高而下降。随Ｌ－Ｍ参数Ｐ＝Ｔ（２０＋１ｇｔ）增大，持久强度（σ）沿着以Ｐ≈２０．３０×１０＾３为转折点的两段不同斜率的直线下降，因此，两段直线方向程外推长限能或预测持久寿命更符合实际。在本试验条件下，蠕变断口基本上均为     

热处理工艺对20Cr1Mo1VTiB螺栓钢持久性能的影响

 为了更好地验证20Cr1Mo1VTiB螺栓钢在国家标准和俄罗斯标准热处理工艺下的持久性能,采用SEM、TEM等手段研究了两种标准的热处理工艺对20Cr1Mo1VTiB螺栓钢组织及持久性能的影响。结果表明,相对于低温淬火+低温回火(俄罗斯标准)工艺,高温淬火+高温回火(国家标准)的热处理工艺生产的20Cr1Mo1VTiB具有更高的持久性能稳定性。俄罗斯标准工艺淬火温度低,未溶的块状富钛碳化物数量多、尺寸大,并且贝氏体内分布大量方(菱)形TiC,促进了蠕变孔洞的形成,因此持久强度下降速率更快。国家标准工艺淬火温度高,富钛碳化物回溶充分,数量少、尺寸小,回火过程析出细小的颗粒状VC,热稳定性较高,具有更高的持久强度。从持久性能角度,选用国家标准工艺热处理更加合理。     

热处理工艺对2Cr12NiMo1W1V叶片钢组织和性能的影响

为了解决2Cr12NiMo1W1V钢短时持久性能低的问题,采用OIM、SEM、TEM等手段研究了不同淬火和回火工艺下超超临界叶片用2Cr12NiMo1W1V马氏体耐热钢的组织、室温力学性能及短时持久性能。结果表明,随着淬火温度的提升,抗拉强度和冲击吸收功略有增加,屈服强度和硬度呈降低趋势,塑性变形不明显,合金的持久性能显著增加。2Cr12NiMo1W1V优化的热处理工艺为1 038℃淬火+675℃回火,合金的强韧性和持久性能较好。微观组织分析表明,提高淬火温度,合金中的大颗粒M23C6的碳化物更多固溶到基体中,并在回火过程中大量析出细小的M23C6相,减少了短时持久过程中裂纹起源,阻碍位错运动,使合金抵抗高温变形的能力增加,改善了合金的持久性能。     

热处理工艺对Cr17含Ni马氏体不锈钢组织及性能的影响

通过对Cr17含Ni马氏体不锈钢热处理工艺试验,研究了不同的淬火和回火温度对Cr17含Ni马氏体不锈钢（低、高倍）组织和力学性能的影响。试验结果表明：经过淬火＋高温回火处理后,材料晶粒明显细化,材料的综合力学性能得到最大提高。同时,在中温回火时,材料的强度和硬度有所提高,塑性和韧性略有降低,出现明显的中温回火脆性倾向。Cr17含Ni马氏体不锈钢的使用状态组织为索氏体,具有良好的耐蚀性能,又具有较高的强度和韧性配合。     

热处理工艺对12Cr1MoV钢板组织的影响

对12Cr1MoV钢板进行淬火、等温盐浴淬火,利用光学显微镜和电镜观察组织形貌并分析其形成机理.12Cr1MoV钢板均匀化缓冷得到铁素体珠光体的组织,经280℃等温盐浴淬火后得到粒状贝氏体及马氏体组织,其力学性能满足“GB5310-85”标准要求.     

热处理工艺对2Cr11Mo1VNbN耐热钢组织和性能的影响

 为了解决2Cr11Mo1VNbN钢短时持久性能低的问题,采用OM、SEM、TEM等手段研究了不同淬火和回火工艺下超超临界叶片用2Cr11Mo1VNbN马氏体耐热钢的组织、室温力学性能及短时持久性能。结果表明,随着淬火温度的提升,强度和硬度增加,冲击吸收功在1 075 ℃后呈降低趋势;1 125 ℃淬火+660 ℃回火后,该钢的649 ℃+228 MPa的短时持久性能明显提升。回火温度高于660 ℃,强度和硬度降低,冲击吸收功增加,短时持久性能急速衰减。微观组织分析表明,提高淬火温度,合金中的一次粗大铌的碳化物更多地固溶到基体中,析出数量减少,固溶强化作用增加,强度和硬度增加,使合金的弱化区减少,提高了材料抵抗高温变形的能力,改善了合金的持久性能。     

1Cr11Ni2W2MoV压缩机叶片表面缺陷分析

1Cr11Ni2W2MoV钢属低Ni耐热马氏体不锈钢,该钢具有较高的强度和良好的韧性.用户将我厂生产的该钢热加工成叶片后发现其中3片纵向表面存在缺陷和1片横向剖面存在缺陷.通过分析大量的实验结果表明:叶片中存在的表面缺陷主要不是在钢的冶炼过程中形成的内部夹杂,而是由加工过程中偶然因素形成的铬的二次氧化物造成.     

高碳马氏体不锈钢8Cr13MoV钢铸态组织及碳化物

利用Thermo-Calc软件对8Cr13MoV马氏体不锈钢的凝固过程进行计算,利用光学显微镜、扫描电子显微镜和X射线衍射分析仪对铸态组织和碳化物形貌以及类型进行观察与分析,利用Gleeble热模拟试验机测定材料的静态连续冷却转变曲线.结果表明,8Cr13MoV在平衡凝固条件下组织为铁素体和M₂₃C₆型碳化物,而在实际的凝固条件下,组织为铁素体、马氏体、残余奥氏体、M₇C₃型和M₂₃C₆型碳化物,由于偏析导致最终组织中碳化物以M₇C₃型为主,少量M₂₃C₆以薄片或树枝状分布在晶界上.由于较高的C和Cr含量,以0.1℃·s^-1的冷却速率冷却时,奥氏体也会发生马氏体转变.     

1Cr11MoV冷轧叶片钢的组织和性能

本文研究了冷轧叶片断面上显微硬度值的分布和与之相对应的显微组织，以及冷变形程度对钢的组织和力学性能的影响，得出当延伸系数小于１．５时，随冷变形量的增加，１Ｃｒ１１ＭｏＶ钢硬化程度显著增加。     

高温回火对1Cr12Ni3Mo2VN耐热钢力学性能和组织的影响

研究了1Cr12Ni3Mo2VN钢1010℃1 h油冷,2次580～620℃1 h回火空冷后的力学性能和组织。试验结果表明,在620℃回火拉伸试样中,回火马氏体板条界析出大量聚集的粗化的块状M_(23)C_6碳化物,试样塑性变形以孪晶方式进行,塑性较低;580℃回火拉伸试样塑性变形以滑移方式进行,塑性较好。该钢最佳回火工艺为两次580℃1 h空冷。     

控轧控冷改善GCr15钢网状碳化物

为了改善碳化物网状级别,本课题是在高温再结晶区终轧（终轧温度约950℃）后进行快速冷却,并控制终冷温度在780℃～830℃之间,试验的结论是确有明显改善。同时又从机理上给予了进一步的分析。     

冷作模具钢Cr12Mo1V1钢材的研制与开发

在国内首次采用“以轧代锻”工艺，就获得成功并开发出Cr12Mo1V1模具扁钢（最宽达600mm），并就试制过程中采取“控制化学成分、降低浇注温度、选择合理的锭型、延长钢锭均热时间，以及冶炼时在钢中加入稀土舍金”的几种措施，进行了较为详尽的分析与探讨。研究结果表明，Cr12Mo1V1钢试制工艺可行，碳化物分布均匀、性能优异，气体含量低、金相组织纯洁度甚佳。     

1Cr11Co3W3NiMoVNbNB马氏体不锈钢[N]的控制

本文结合1Cr11Co3W3NiMoVNbNB钢的生产数据,从理论上进行了分析讨论,认为1C-r11Co3W3NiMoVNbNB钢中铬对[N]含量影响最大,可以在冶炼前期适当增加配铬量,使其全分析样控制在10.40～10.80%,则无需配加含氮合金,就能满足钢种对[N]含量的要求。     

Improvement of a Set of 13Cr11Ni2W2MoV Steel Mechanical Properties for Critical Components of Stop Valves of Oil and Gas Pipelines Using Intercritical Quenching

Metallurgist - A heat treatment regime for steel 13Cr11Ni2WMoV quenched from 980°C with the aim of simultaneous achievement of the required values of impact toughness and strength is...     

超高强度钢15Cr2Ni10MoCo14回火组织的研究

利用透射电子显微镜（ＴＥＭ）系统研究了１５Ｃｒ２Ｎｉ１０ＭｏＣｏ１４的超高强度钢回火后的微观组织结构。从低温到高温回火，钢的回火马氏体组织中顺次析出Ｆｅ３Ｃ，Ｍ２Ｃ，Ｍ２３Ｃ６和Ｍ６Ｃ，并在６５０℃过时效回火时发现一种在钢的回火组织中未见报道过的正交结构相，点阵常数为ａ＝０．４４８ｎｍ，ｂ＝１．４０ｎｍ，ｃ＝１．２１ｎｍ。     

回火温度对30CrMnSiNi2A钢组织和性能的影响

在200-300℃温度范围内30CrMnSiNi2A钢ε-碳化物稳定性和残余奥氏体的热稳定性较好。因此200-300℃回火均可保持稳定力学性能，并随回火温度的提高钢的屈服强度σ0.2提高。30CrMnSiNi2A钢在400-550℃回火时出现了明显的回火脆性。     

14Cr17Ni2钢大型材生产工艺改进

为了控制14Cr17Ni2大型材表面裂纹,在冶炼环节通过加氮合金化,控制该钢的高温铁素体δ-相的比例,改善其加工塑性,使得成材后的表面质量有明显改善。