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泰山不锈钢厂采用60 t电弧炉-GOR底吹转炉精炼-160 mm×1600 mm板坯连铸的工艺流程冶炼不锈钢。通过Gleeble-1500D热模拟试验机试验研究了奥氏体不锈钢201(6.54Mn-16.71Cr-3.62Ni)和J4(8.93Mn-14.84Cr-1.08Ni-1.25Cu),铁素体不锈钢430(16.29Cr)和马氏体不锈钢410S(13.5Cr)连铸板坯的高温力学性能。结果表明,各不锈钢的第Ⅲ脆性温度区分别为201钢-665~990℃,J4钢-600~950℃,430钢-600~700℃和410S钢-720~930℃;201和J4钢采用较弱二次冷却,矫直温度分别控制为≥1010℃和≥995℃,430钢用较强二次冷却,矫直温度900~950℃;410S钢用较弱二次冷却,矫直温度≥980℃。 相似文献
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为了提高430铁素体不锈钢钢水洁净度,采用光学显微镜、扫描电镜和电子探针对比分析了不同熔点中间包覆盖剂对430钢水洁净度的影响。结果表明,采用两类中间包覆盖剂生产的430不锈钢夹杂物成分都以CaOSiO2-Al2O3-MgO类为主,中间包覆盖剂对钢水中已经形成的夹杂物影响较小,不会改变夹杂物类型。使用低熔点中间包覆盖剂,板坯中夹杂物数量要明显少于使用高熔点中间包覆盖剂的炉次。 相似文献
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SA-335P22高压锅炉管穿孔后管体表面出现大量裂纹,其形貌特殊且分布无规律。通过对裂纹进行金相和扫描电镜分析,以及对铸坯酸洗和低倍酸浸分析,确定该穿孔裂纹是由铸坯内部裂纹引起。采取降低中间包的过热度,适当降低拉坯速度,减小铸坯的二次冷却强度等措施,对减少这种缺陷的出现有明显的效果。 相似文献
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连铸板坯内裂纹的防止 总被引:12,自引:0,他引:12
分析连铸板坯内裂纹的产生原因,着重讨论了中心裂纹和三角区裂纹在不同受力条件下的生产机率,认为鼓肚肚就变是导致连铸板坯内裂纹产生的主要原因。根据这一分析结果在实际生产中进行有针对性的技术改进,应用表明严格控制夹辊开口度、采用轻压下技术以及适当降低二次冷却强度有肋于减少中心裂纹的出现。 相似文献
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《不锈(市场与信息)》2009,(12)
近日,不锈钢事业部炼钢厂中间包浸入式水口快速更换装置项目取得阶段性成果,实现了中间包浸入式水口在线更换,提高了中间包浇铸400、430系列不锈钢的连续浇铸能力。 相似文献
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1.概述 我厂三转炉车间有3台连铸机,中间包的水口不断地向结晶器内腔注入1530~1550℃钢液,在震动朴的作用下,钢液在结晶器内不断地得到冷却,拉辊以0.6~1m/min拉速将表面已经结晶的板坯向前牵引,经过二次冷却,剪切成所需的定尺板坯。 相似文献
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针对舞钢1 900 mm板坯连铸机经常出现的连铸坯角部横裂纹缺陷,从裂纹产生机理和影响因素进行分析,最终确定连铸坯角部矫直温度过低以及边部存在凹陷是角部横裂纹产生的主要原因。在连铸机没有配置液压振动、动态轻压下、电磁搅拌等先进设备的情况下,通过结晶器锥度、一次冷却、二次冷却等工艺参数优化,创新应用热行法生产工艺,结合设备改造,有效地控制了连铸坯角部横裂纹的产生,连铸坯表面裂纹缺陷问题得到缓解。 相似文献
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研究了连铸板坯三角区裂纹的形成机理,分析了二次冷却、钢种化学成分、铸机状况、工艺操作等因素的影响,提出防止三角区裂纹产生的措施。 相似文献