热处理对NCu30-4-2-1合金组织与性能的影响

本文采用差示扫描量热仪及透射电子显微镜研究了热处理工艺对NCu30-4-2-1合金组织及性能的影响。结果表明,固溶温度为850 ℃时,合金组织变化不明显;随着固溶温度的提高,枝晶间共晶组织逐渐溶解,当固溶温度为950 ℃时,枝晶组织基本消失,合金中β强化相基本溶入固溶体基体中,形成单相过饱和固溶体组织;继续提高固溶温度至1050 ℃时,晶粒异常长大。增加时效温度和时间,合金硬度值先增大,达到峰值后趋于平稳。合金经时效处理600 ℃×8 h,主要析出相为细小弥散分布的β´-Ni₃Si相,并与基体保持良好共格关系,合金强度硬度最大,断后伸长率较高。     

镍铜合金NCu30-4-2-1电渣熔铸件的热变形行为

在Gleeble-3800热模拟机上对电渣熔铸态镍铜合金NCu30-4-2-1进行高温热压缩实验,研究该合金在900～1 100℃和应变速率为0.01～10 s-1条件下的流变应力行为。结果表明:在变形初期,随着应变的增加,流变应力增大,出现峰值后逐渐趋于平稳;随着温度的升高,峰值应力减小,而随着应变速率的增大,峰值应力增大,求得镍铜合金NCu30-4-2-1的热变形激活能Q为416.5 kJ/mol,Zener-Hollomon参数的对数和峰值应力的对数较好地满足线性关系,建立了镍铜合金NCu30-4-2-1的流变应力方程;合金的显微组织受变形温度和显微组织的影响,变形温度越高,应变速率越低,越有利于动态再结晶的发生。     

提高30CrMoNiV钢大锻件冲击韧性的研究

通过模拟试验及生产实践 ,对改善 3 0 Cr Mo Ni V钢中压转子冲击性能的方法进行了分析研究 ,通过实际验证 ,找到了行之有效的热处理方法 ,可使该钢种的 V型冲击功提高一倍左右     

温锻-冷锻联合成形两项国家标准研制的必要性及技术概要

温锻-冷锻联合成形技术充分发挥温锻和冷锻各自的优点,近年来发展迅速.为促进国内该行业的规范发展,参考相关国际技术规范并结合国内现状,建立了温锻-冷锻联合成形技术的工艺编制、工艺参数确定、锻件毛坯的准备和成形设备的选择等基本原则,制订了钢质温锻-冷锻联合成形锻件的原材料、温锻后冷锻前热处理要求、形状与尺寸要求、成形质量与力学性能要求、检测规则与验收方法,以及交付条件等通用技术条件.     

ZA35-0.5Ni合金中的富镍相及合金电化学特性研究

为了确定ZA35-0.5Ni合金中析出相及其电化学特性,采用组织观察、XRD分析、极化曲线测定对ZA35-0.5Ni合金的富镍相进行了研究。结果表明:ZA35-0.5Ni合金中的富镍相为Ni3Al,在3.5%NaCl溶液中,α-Al最耐蚀,Ni3Al次之,η-Zn最差。ZA35-0.5Ni合金在NaCl溶液中发生电化学腐蚀的原因是晶内α-Al相和Ni3Al相作为阴极,而η-Zn相作为阳极,组成微电池,η-Zn相阳极溶解。     

轿车同步器齿环用HMn59-2-1-0.5合金的热处理工艺

研究了HMn59—2—1—0．5合金锻后直接空冷和加热后时效两种热处理工艺下的显微组织和力学性能。结果表明,HMn59—2—1—0．5合金在200℃时效1h后有较好的综合性能,在2001℃时效1h和空冷两种工艺处理下的HMn59—2—1—0．5合金齿环与进口同步器齿环的耐磨性相当。     

铸态Mg-xHo-3Sm-0.5Zr合金的显微组织与力学性能

通过光学显微镜、扫描电镜、X射线衍射仪、能谱仪和拉伸性能测试等研究了铸态Mg-xHo-3Sm-0.5Zr(x=6,8,10,12,质量分数,％)合金的显微组织与力学性能.结果表明:铸态Mg-xHo-3Sm-0.5Zr合金组织主要由a-Mg、Mg41Sm5以及Mg24Ho5相组成.随着Ho含量的增加,合金的晶粒逐渐细化,...     

核电站压力容器A508-3钢锻件的研制

第二重型机器厂从1981年开始对核电站压力容器用的 A508-3钢进行研制。以900MW 核电站筒体和管板为模拟件,拟定了制造工序,对冶金质量、机械性能作了试验。试验结果表明,钢的化学成分、探伤结果、夹杂物评级、晶粒度评级、常温和高温(350℃)拉伸性能、夏比 V 型缺口冲击性能、中子辐照后性能、RT_(NDT)、J_(IC)等,都满足技术要求,从而肯定 A508-3钢是制造核电站压力容器的优良钢种。     

Li3PO4对Li0.5La0.5TiO3/Li3PO4复合固体电解质的电性能影响

利用复阻抗谱分析技术考察了复合Li3PO4的Li0.5La0.5TiO3 (LLTO) 固体电解质的离子电导率,同时还利用X射线衍射图谱、扫描电镜观测和相对致密度测量等实验手段研究了LLTO电解质中第二相的分散情况。结果发现,加入Li3PO4第二相后,尽管复合固体电解质LLTO拥有比较高的致密度,但是Li3PO4会导致离子电导率的降低。通过分析LLTO的晶体结构,晶界的微观结构和锂含量,阐明了LLTO离子电导率恶化的原因,往LLTO基质中分散的Li3PO4导致的锂含量和微观结构的变化是引起锂离子传导行为改变的主要原因。     

共沉淀法合成新型阴极材料Ba0.5Sr0.5Co0.8Fe0.2O3-σ

草酸共沉淀法合成了中温固体氧化物燃料电池（ITSOFC）新型阴极材料Ba0.5Sr0.5Co0.8Fe0.2O3-σ（BSCF）。XRD，DSC和SEM结果显示：经过900℃煅烧2h后，产物的钙钛矿结构已经初步形成，但由于晶化不完全，衍射峰强度相对较弱，且存在杂相；随着煅烧温度提高到1200℃后，产物中杂相消失，晶体结构转变为单一的立方型钙钛矿，颗粒大小基本在2μm～3μm；BSCF与Ce0．8Sm0．2O1．9（SDC）混合物（质量比1：1）在1000℃下热处理24h后未发现杂相，表明BSCF与SDC具有良好的化学相容性。     

国家标准《GB/T 30568—2014锆及锆合金锻件》实施情况分析

国家标准《GB/T 30568—2014锆及锆合金锻件》是对美国材料与试验协会的标准ASTM B 493M-2008《锆及锆合金锻件产品规范》的修改采用,在该标准制定前,国内尚无此类标准。本文首先对锆及锆合金产品的国内外标准现状进行了简要介绍;其次重点总结了该标准的主要技术内容和创新点,并对该标准在相关企业中的实施情况进行了详细地调研分析;最后,总结了该标准实施后对我国相关行业产生的社会效益及存在的问题,并指出通过标准修订更新来适应技术发展的必要性。     

Ba0.5Sr0.5TiO3铁电薄膜的微弧氧化制备工艺

用分析纯Ba(OH)2·8H2O和Sr(OH)2·8H2O配制电解液(浓度各为0.2 mol/L),采用微弧氧化技术在工业纯钛板(99.5％)表面原位生成BaxSr(1-x)TiO3铁电薄膜.对不同电流密度、电流频率和反应时间条件下获得的薄膜进行表征,研究了各因素对薄膜物相构成、表面形貌和表面粗糙度的影响.结果表明:所得薄膜均主要由四方相Ba0.5Sr0.5TiO3构成;电流密度为20 A/dm2、电流频率为100 Hz、反应时间为10 min时,所得薄膜最平整、致密、表面粗糙度值最小,且微弧氧化孔洞分布最均匀,测得该薄膜在1 kHz条件下的介电常数为411.3.     

技术规范《钢质精密热模锻件通用技术条件》研制的必要性及技术概要

随着近几年我国汽车工业的飞速发展,与之相应的汽车零部件尤其是精密锻件的加工技术、制造水平也在不断提高.为适应精密热模锻件技术的发展,有必要对以往的标准进行相应的补充与修正.现参考国外同行业的技术标准,结合国内现有钢质精密热模锻件的制造水平、技术能力和生产现状,从原材料控制、制坯、锻造、热处理、检验等各个过程,对钢质精密热模锻件的加工制造制订技术指导规范.     

0.8PbTiO3-0.2Bi(Mg0.5Ti0.5)O3铁电薄膜90°分步畴转与温度效应

通过压电力显微镜对溶胶凝胶法制备的0.8PbTiO_3-0.2Bi(Mg_(0.5)Ti_(0.5))O_3铁电薄膜电畴结构进行研究。结果表明,薄膜中铁电相为主相,面内极化的a畴和离面极化的c畴同时存在于铁电纳米晶粒中。在针尖极化电场的作用下,薄膜晶粒内的电畴取向发生变化,180°电畴翻转分为两步90°畴转实现,最终完成c-a-c的电畴转变。温度的变化影响畴转的过程,温度越高越有利于畴转,这与有效电场的增大有关。     

核电用SA508-3钢大型锻件的内部裂纹缺陷分析及工艺优化

SA508-3钢是目前大型核反应堆压力容器的主要材料,从材料成形角度提高SA508-3钢大型锻件整体性能从而提高零件安全性是大型铸锻件研究的重要方向。通过对传统锥板镦粗+平板旋转展平工艺成形的SA508-3钢大型锻件的超声波探伤密集型缺陷进行失效分析,得到缺陷为呈断续锯齿状的裂纹缺陷,缺陷产生的原因与微观偏析带引起的金属材料组织和性能不均有关。采用数值模拟方法,对传统工艺与锥板镦粗+胎模旋转展平新工艺进行比较分析。结果表明,采用新工艺时,锻件内部金属在三向压应力下发生大变形,可避免新裂纹产生,有利于已有闭合裂纹的焊合,锻件组织更加均匀。实际生产过程中,该方法可有效减少SA508-3钢大型锻件中的密集型裂纹缺陷。     

热处理工艺轿车同步器齿环用HMn59-2-1-0.5合金磨损性能的影响

制定了国产HMn59-2-1-0.5合金同步器齿环的热处理工艺, 对比了该合金齿环和进口齿环的磨损性能, 分析了HMn59-2-1-0.5合金的磨损机理.结果表明: 国产HMn59-2-1-0.5合金同步器齿环耐磨性优于进口同步器齿环或与之相当, 磨损机理主要是磨粒磨损, 热处理后形成的"硬质点 软基体"和"软质点 硬基体"的典型多相复合耐磨组织使合金具有良好的摩擦特性.     

Al-3Cu-0.5Sc合金高温变形的本构关系(英文)

采用Gleeble-1500热/力模拟试验机研究Al-3Cu-0.5Sc合金在温度为350～500℃、应变速率为0.01～10s-1条件下的高温压缩变形行为。利用经摩擦修正和温度补偿修正后的流变应力曲线建立合金的本构方程,温度和应变速率对变形行为的影响可使用包含Zener-Holloman参数的指数方程来描述。通过考虑应变对材料常数的影响,建立包含真应变的本构方程;其真应变对本构方程的影响规律,可通过材料常数的四次多项式拟合来实现。     

锻压领域国家标准《GH4145合金棒材和锻件通用技术条件》发布信息

由全国锻压标准化技术委员会组织制定的国家标准《GH4145合金棒材和锻件通用技术条件》于2019年12月31日发布、2020年7月1日起实施,标准编号为GB/T 38443-2019。该标准规定了GH4145合金棒材和锻件的技术要求、试验方法、检验规则、标志和包装、质量证明书;该标准适用于GH4145合金棒材和锻件,且棒材直径Ф50 mm~Ф250 mm,锻件的截面厚度不大于250 mm。     

Na0.5K0.5NbO3无铅压电陶瓷放电等离子烧结的制备工艺

由于Na,K在高温下容易挥发,因而采用普通陶瓷烧结工艺难以得到致密的碱金属铌酸盐系陶瓷,只能通过热压烧结制备高密度的铌酸钾钠(NaNbO3-KNbO3)系无铅压电陶瓷.本研究采用放电等离子烧结(SparkPlasma Sintering,SPS)技术,通过配料、研磨混料、焙烧、SPS烧结、退火工艺后,制备出白色略带黄色的Na0.5K0.5NbO3压电陶瓷试样.在烧结过程中,没有观察到明显的碱挥发,试样密度随烧结温度的增加而增大,860℃以上温度烧结时,试样的密度达到4.22g/cm3(为理论密度的92%).采用分步极化方法对试样进行极化,即先在高温下用低电压极化,再在低温下用高电压极化,极化后样品的压电常数d33为37pC/N～49pC/N.