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AZ91D镁合金直接化学镀镍工艺研究 总被引:1,自引:0,他引:1
采用磷酸和氟化钾为前处理酸洗液配方,以碱式碳酸镍为主盐,研究了AZ91D镁合金表面直接化学镀镍工艺。结果表明:得到的Ni-P镀层均匀、致密、无明显缺陷,其平均沉积速度约为0.3 μm /min;显微硬度值为达到4.8 GPa,磷含量为8.56 mass%。前处理过程中的酸洗步骤使镁合金基体产生粗糙的表面,从而改善了镀层和基体之间机械咬合的作用,增加了镀层的结合力. 相似文献
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采用新型环保的均一化前处理工艺在AZ91D镁合金表面制备了化学镀Ni-P镀层。研究了前处理过程中AZ91D基体微观形貌、镀层沉积过程、成分和相结构。研究结果表明:基体表面的β相在前处理过程中被选择性去除,表面组织得到均一化,从而获得均匀致密的浸Zn层。Ni-P颗粒均匀形核生长,并最终形成致密的镀层。镀层具有优良的耐腐蚀性能。 相似文献
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以硫酸镍为主盐的AZ91D镁合金化学镀镍研究 总被引:1,自引:0,他引:1
研究了以硫酸镍为主盐的AZ91D镁合金化学镀镍.采用无铬前处理在AZ91D镁合金表面形成高锰酸盐和磷酸盐化学转化膜,用SEM、EDX、XRD和极化曲线等方法研究化学转化膜和化学镀镍层的形貌、组成及在3.5%的NaCl溶液中的耐腐蚀性能.结果表明,在高锰酸盐转化膜表面形成的化学镀镍层呈胞状,较致密,有微裂纹;在磷酸盐转化膜上形成的化学镀镍层也呈胞状,晶胞大小不均匀,没有微裂纹.镀层厚度均匀,致密,无孔隙.在3.5%的NaCl溶液中的极化曲线表明化学转化膜对镁合金基体的耐腐蚀性能提高不大,经高锰酸盐和磷酸盐前处理的化学镀镍层腐蚀电位分别为-0.48V_(SCE)和-1.12 V_(SCE).以硫酸镍为主盐的经磷酸盐前处理的化学镀镍层较好地提高了镁合金的耐腐蚀性能. 相似文献
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AZ91D镁合金化学镀Ni-P的沉积机制 总被引:1,自引:0,他引:1
利用金相显微镜(OM)、扫描电子显微镜(SEM)及能谱(EDS)等分析测试手段,研究AZ91D镁合金上直接化学电镀Ni-P的沉积过程。结果表明:活化后的表面上不同位置处最初沉积Ni的过程不同。在活化后的块状物上,由于氟化物的溶解,Mg置换出Ni,因此最初“块状物”上只有Ni沉积,没有P。β相和α相边缘则是由于其电位较高,附近的Ni2+得到Mg失去少量电子后还原沉积出高催化活性的Ni核,催化了次亚磷酸钠还原沉积出P和Ni。 相似文献
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AZ91D镁合金化学镀镍 总被引:60,自引:6,他引:60
利用化学镀镍的方法,在AZ91D镁合金表面得到了均匀、致密,无明显表面缺陷的Ni-P涂层,X-ray衍射分析表明,镀层组织为单一的Ni;热震实验表明涂层与基体合金结合良好;动电位极化测试表明涂层的自腐蚀电位接近-0.4V(SCE),有明显的钝化区,而腐蚀性能优异,可对基体合金起到理想的防护作用。 相似文献
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AZ91D镁合金化学镀Ni-P及Ni-W-P镀层的结构与耐蚀性 总被引:1,自引:0,他引:1
在AZ91D镁合金上直接化学镀Ni-P和Ni-W-P镀层,并利用扫描电子显微镜、X射线衍射仪及电化学工作站研究后续热处理对化学镀层组织形貌、相组成及其耐蚀性的影响。结果表明,制备的Ni-P镀层为非晶态,而Ni-W-P镀层为纳米晶结构,两者在3.5%NaCl水溶液中的耐蚀性相当。热处理可以明显提高Ni-W-P镀层的耐蚀能力,但却稍微弱化Ni-P镀层的耐蚀能力,热处理后的Ni-W-P层自腐蚀电位相对于未处理的化学镀Ni-W-P或Ni-P层提高了约150 mV。 相似文献
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AZ31镁合金表面化学镀镍工艺研究 总被引:4,自引:0,他引:4
研究了在AZ31镁合金表面直接化学镀镍工艺,得到了镀液的最佳配方,镀液的成分为25 g/L NiSO4•6H2O、25 g/L次亚磷酸钠、15 g/L柠檬酸、10 g/L NH4F、1 mg/L硫脲.在温度为85℃、pH=9.0、反应时间1小时条件下可以在AZ31镁合金表面得到性能良好的Ni P合金化学镀层,镀层厚度超过10 μm.用SEM、XRD和EDS研究了镀层的形貌和物相组成;在3.5%NaCl水溶液中通过测定Tafel极化曲线研究了镀层的耐腐蚀性能.结果表明,Ni-P镀层比基体AZ31镁合金的耐腐蚀性能有极大的提高. 相似文献
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利用Gleeble 1500热模拟机对半固态AZ91D镁合金的变形规律进行了研究.结果表明:当应变速率相同时,变形温度越高,半固态AZ91D镁合金试样的变形应力就越低;当应变速率和变形温度相同时,半固态球状晶试样的压缩变形应力明显低于枝晶试样的压缩变形应力;变形量对半固态压缩试样的应力一应变关系的影响很小.当应变速率为0.1,10s^-1和变形温度为48m-556℃时,球状晶和枝晶试样的稳定压缩应力分别为3—17.13MPa和6—31.6MPa.当变形温度为508℃和应变速率为0.01—20s^-1时,球状晶和枝晶试样的稳定压缩应力分别为4.78-9.09MPa和7.87-26.21MPa。 相似文献
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汽车发动机冷却液中镁合金缓蚀剂的研究 总被引:6,自引:1,他引:6
采用XRD、电化学极化曲线、化学浸泡等实验方法,研究了腐蚀性水体系中单种无机盐、复配无机盐缓蚀剂对AZ91D镁合金的缓蚀作用,并用正交优化设计确定了Na2MoO4+Na2SiO3+KMnO4复配无机盐缓蚀剂的优化配方;研究了水-乙二醇(1:1)防冻液基础液体系中缓蚀剂对AZ91D镁合金的缓蚀作用.结果表明,在腐蚀性水中KMnO4、Na3PO4、Na2MoO4和NaF对AZ91D镁合金有一定的缓蚀作用,Na2B4O7不具有缓蚀作用,有可能加速其腐蚀;复配Na3PO4+KMnO4及Na2MoO4+Na2SiO3+KMnO4对AZ91D镁合金腐蚀有缓蚀作用,而Na3PO4+Na2B4O7会加速其腐蚀.在水-乙二醇体系中,Na2S对AZ91D镁合金腐蚀有较好的缓蚀作用;确定了2种适用于水-乙二醇中的有机-无机复合缓蚀剂配方,缓蚀效率分别为98.1%和94.3%. 相似文献
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Z.H. Huang X.F. Guo Z.M. Zhang C.J. XuSchool of Materials Science Engineering Xi''''an University of Technology Xi''''an China 《金属学报(英文版)》2005,18(2):129-136
1. IntroductionM agnesium alloysare w idely used in autom otive, com m unicated, electronic and aerialindustriesand predicted to be one ofthe m ostim portantlow -density and high-strength m aterialsin the 21th centu-ry ow ing to theirlow density,high spec… 相似文献
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利用室外大气暴露试验,研究了AZ91D镁合金在北京地区的平均大气腐蚀速率,并与相同条件下A3钢的大气腐蚀情况进行了对比.采用扫描电镜(SEM)、X-射线衍射(XRD)、X射线能谱(EDS)以及红外光谱(IR)等多种现代表面分析技术对腐蚀产物的形貌、组成、结构等进行分析,与A3钢相比,AZ91D镁合金具有良好的耐大气腐蚀性能,具有局部腐蚀的特征。 相似文献
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混合稀土对AZ91D镁合金组织和力学性能的影响 总被引:18,自引:2,他引:18
研究了添加混合稀土(0.02%-1.2%,质量分数)对AZ91D镁合金晶粒大小、枝晶大小、共晶组织、凝固曲线特征参数和力学性能的影响.结果表明,混合稀土与合金中Al8(Fe,Mn)5或ε-AlMn相反应生成Al—RE—Mn三元相,减少了合金熔体中异质形核核心的数目,从而导致晶粒和枝晶的粗化;混合稀土还与Al反应生成Al11RE3相,消耗了部分Al,使得共晶组织减少.在砂型凝固条件下,随着混合稀土添加量的增加,AZ91D镁合金的初晶形核最低温度从595.2升到597.3℃;共晶最低温度先从427.7升到431.2℃,再降到428.7℃;共晶生长温度先从428.7升到431.8℃,再降到429.9℃;共晶再辉温差则存在波动.添加混合稀土降低了AZ91D镁合金的室温强度,但提高了合金的高温强度和延伸率. 相似文献
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利用扫描电镜观察AZ91D镁合金微弧氧化膜形貌,通过静拉伸试验和疲劳试验研究微弧氧化后AZ91D镁合金试件的抗拉强度和疲劳性能,借助体视显微镜和扫描电镜观察疲劳断口形貌。结果表明,微弧氧化陶瓷膜内层致密,具有良好的韧性,并且与基体结合强度高,微弧氧化处理对 AZ91D镁合金的抗拉强度没有影响。微弧氧化处理后,在均值Sm=4.72 kN、幅值Sa=3.15 kN、应力比R=0.2、载荷为等幅谱及频率为10 Hz疲劳试验条件下,AZ91D 镁合金的平均疲劳寿命为54148次循环,与化学氧化处理相当。 相似文献