共查询到20条相似文献,搜索用时 15 毫秒
1.
泡沫浮选是分选细粒矿物的有效方法。以浮选设备低能量损耗、高能量转化率为原则,结合喷射式浮选机与机械搅拌式浮选机的优点,与射流技术的有机耦合,设计了Ⅰ型、Ⅱ型2种新型浮选装置,介绍了2种装置的结构和工作原理,探讨了喷射吸气与搅拌吸气方式对气泡粒径分布、气泡矿化及流场均匀性的影响。Ⅰ型结合喷射吸气与搅拌吸气2种方式,能够实现浮选装置大吸气量、气泡粒径分布均匀、流场稳定。Ⅱ型喷射吸气搅拌型浮选机能在较低能耗、较低转速下得到较大吸气量,获得均匀的气液固三相流场。喷嘴的工况参数(入流压力、气液比等)、结构参数(喷嘴距、截面比等)是影响能量转化、浮选效果优劣的关键因素。本装置能同时对矿浆进行预处理和浮选。 相似文献
2.
建立实验装置,研究一种带凸形圆环结构的新型自吸式气液二相喷嘴的吸气溶氧性能。以吸上真空度和溶解氧为目标,考察喷射口直径、凸形圆环缩颈直径与喷射口直径比、锥形喷射口与凸形圆环缩颈上端间距离等参数对喷嘴喷射性能的影响,并与普通喷嘴对比。结果表明:上述3个参数均能影响溶氧能力,而喷射口直径、凸形圆环缩颈直径与喷射口直径比则主要影响吸上真空度;相同液体流量下,新型喷嘴吸上真空度和溶氧能力均好于普通喷嘴;较优的结构参数是喷射口直径D、凸形圆环缩颈直径与喷射口直径比为1.2、锥形喷射口与凸形圆环缩颈上端间距离则为4D。 相似文献
3.
本发明公开了使纳米碳管均布于液态介质的方法及其设备。它是将纳米碳管与液体介质搅拌混合后装进有出料口的贮罐中,使贮罐出料口与喷射装置的粗糙管壁的管道连通,将同样的液体介质通过离心泵形成高压液流送入喷射装置,使喷射装置中心喷嘴喷出的高速液流吸带混合液在粗糙管壁的管道中进行充分拉扯、雾化后,从喷射装置出料口进入雾化收集桶,收集成液体流入第二级贮罐、 相似文献
4.
5.
6.
喷射搅拌由泵把流体送入搅拌器内的喷嘴,引起液体运动及剪切,这种方法需要的能量比机械搅拌要少,尤其在搅拌低粘度大液量的条件下。 相似文献
7.
移动式,旋流—气浮选污水处理装置 总被引:2,自引:0,他引:2
本文介绍了一种新型的双罐污水处理装置的设计思路,该装置的第一密闭罐中有一锥形旋流缸,第二密闭罐是多滤芯沉降过滤罐。该装置的原理是利用污水源的压力,通过一个喷嘴高速喷射产生的负压吸气,液旋流混合浮选,并采用多滤芯方式增过滤面积,达到高效处理污水的目的。 相似文献
8.
徐登霆 《中国石油和化工标准与质量》2012,33(10)
运用液-气射流泵为地层本身或注入的好氧驱油细菌提供氧气是最简单、有效的方法.本文阐述利用液-气射流泵的工作原理,采用4组喷嘴与喉管16种组合的射流泵,在3个不同动力液压力、多级尾压情况下观察动力液流量、吸气量等参数.发现喷嘴决定动力液流量,喉管是吸气量的主要决定因素,动力液压力是流量和吸气量的有利因素.喷嘴与喉管的适当匹配十分重要.根据实验结果及理论方程计算,以射流泵进水压力15MPa,出水压力要求大于6MPa,注水量100m3/d为例设计出射流泵参数为喷嘴直径:3mm;喉管直径:6mm;喉管长度:30mm,最大吸气量200m3/d. 相似文献
9.
徐登霆 《中国石油和化工标准与质量》2012,(9):60
运用液-气射流泵为地层本身或注入的好氧驱油细菌提供氧气是最简单、有效的方法。本文阐述利用液-气射流泵的工作原理,采用4组喷嘴与喉管16种组合的射流泵,在3个不同动力液压力、多级尾压情况下观察动力液流量、吸气量等参数。发现喷嘴决定动力液流量,喉管是吸气量的主要决定因素,动力液压力是流量和吸气量的有利因素。喷嘴与喉管的适当匹配十分重要。根据实验结果及理论方程计算,以射流泵进水压力15MPa,出水压力要求大于6MPa,注水量100m3/d为例设计出射流泵参数为喷嘴直径:3mm;喉管直径:6mm;喉管长度:30mm,最大吸气量200m3/d。 相似文献
10.
11.
《化学反应工程与工艺》2015,(1)
为开发气-气快速喷射混合器,在Fluent软件平台上,采用k-ε湍流模型模拟研究了乙苯脱氢装置中快速喷射混合器混合效果随混合器结构尺寸和操作条件变化的规律,并用混合指数来表征流体的混合效果。模拟发现,喷嘴喷射速度、喷嘴直管段长度、喷嘴个数和工业负荷变化对气-气快速喷射混合器的混合效果有重要影响。当喷嘴喷射速度为142 m/s、喷嘴直管段长度为40 mm、喷嘴个数为6个时,气-气快速喷射混合器的混合效果最佳、混合压降较小。其模拟研究方法对气-气快速喷射混合器的工程开发有重要的指导意义。 相似文献
12.
13.
14.
介绍了以文丘里液体喷射抽真空技术在炼油厂常减压系统的工业运行情况。用一级液体喷射取代原来的三级蒸汽喷射。工业装置的运行及标定结果表明,文丘里液体喷射抽真空技术在低于蒸汽喷射抽真空技术能耗的前提下,真空度高于蒸汽喷射抽真空技术。用于喷射的液体采用装置自产的减一线油,运行结果表明,用于炼厂常减压装置的文丘里液体喷射系统流程设计合理,塔顶压力低于蒸汽喷射真空系统,加热炉出口温度、减一线产品质量、减一及减二线的产量等未受到影响。 相似文献
15.
喷雾干燥装置气流式雾化器是利用高速气流对液膜产生摩擦分裂作用而把液体雾化。当压缩空气以很高的速度(声速)从气体喷嘴冲出,气液之间的相对速度极大,高速气流将液体拉成细丝,细丝克服表面张力分割成雾滴。一般说来,增加压缩空气的喷射速度可以得到较细的雾滴,而增加压缩空气的喷射压力或增大喷出口的截面积则可得到细度均匀的雾滴。 相似文献
16.
17.
基于新型高温高压喷雾闪蒸实验台,以水为工质,研究初始条件和运行条件对闪蒸蒸发特性的影响。首次将液体初始温度提高至100℃以上,将闪蒸罐运行压力保持为正压,并使用具有独特双S形叶片的涡旋实心锥喷嘴,将液体向上或向下喷入闪蒸罐。实验过程中液体初始温度为135~150℃,闪蒸压力分别为121、126、131、136、141、146 kPa,液体过热度为30~46℃。实验结果表明,闪蒸蒸汽流量随初始温度的提高而增大,随闪蒸压力的提高而减小。液体向下喷射比向上喷射产汽量更高,蒸汽带水更少。闪蒸效率随过热度呈线性增长,在大量实验数据基础上拟合出二者之间的经验公式。实验结果为高温高压喷雾闪蒸的工业应用提供借鉴。 相似文献
18.
《化工学报》2016,(5)
基于新型高温高压喷雾闪蒸实验台,以水为工质,研究初始条件和运行条件对闪蒸蒸发特性的影响。首次将液体初始温度提高至100℃以上,将闪蒸罐运行压力保持为正压,并使用具有独特双S形叶片的涡旋实心锥喷嘴,将液体向上或向下喷入闪蒸罐。实验过程中液体初始温度为135~150℃,闪蒸压力分别为121、126、131、136、141、146 k Pa,液体过热度为30~46℃。实验结果表明,闪蒸蒸汽流量随初始温度的提高而增大,随闪蒸压力的提高而减小。液体向下喷射比向上喷射产汽量更高,蒸汽带水更少。闪蒸效率随过热度呈线性增长,在大量实验数据基础上拟合出二者之间的经验公式。实验结果为高温高压喷雾闪蒸的工业应用提供借鉴。 相似文献
19.
本文针对水平管降膜蒸发器,设计加工了四种尺寸带芯旋转全锥喷嘴,并对其液体分布性能进行了测试,对其影响因素进行了研究。结果表明带芯旋转全锥喷嘴喷淋密度比较均匀,喷射角度适中。当尺度为1 1/2吋时,喷射角度达到105°,采用多喷头组合配置,能够克服单喷头液体分布的不均匀性,达到降膜蒸发器液体分布要求。 相似文献