梯形矩形三角形明渠均匀流水力計算共线图

一、制图原理筒单锐明下式:(bh+斑入:)3八梯形、矩形明渠均匀流水力舒算包括以下几个公(b+Zh杯砰百丁)1/?式: 口二A·,。二c材,面万C=f(R·”) bh+从h?(1)(2)x,〔(分析公式(5洁卿迎里-、b+ZhV拢?+1/),式中变量b、、,〕杯了‘5’人、衍、,是以占+2杯m,人空+入2(3)(4)"一、 一一 R式中:Q—渠道过流量; A—渠道断面积; 。—渠道中水流速度; C—哲才系数,其公式有静多种型式,本文 以C一f(R.哟函数关系表示之; ,—渠道糙率,本文,值应采用H.H.巴甫 洛夫斯基建哉值; R—水力半径; x—渠道湿周; b—渠道底宽, h—渠道中水深; 二—渠道边坡比; …     

浅谈玛里奥特水箱

众所周知,翻斗式雨量计的测量误差,可以表示如下: △B=△E_w+△E_e+△E_f(=△Ef_1+△Ef_2)+△E_i(=△E_(i,1)+△E_(i,2)) 在上式中: △E——测量误差△E_w——风影响改正量△E_e——雨间蒸发损失△E_f=△E_(f,1)+△E_(f,2)——仪器的自身损失     

论拱坝的温度荷载

一、前言温度荷载是拱坝的主要设计荷载之一,目前国内多采用美国垦务局经验公式计算: T_m=57.57/(L+2.44) (1)式中:Tm——坝体断面上的平均温度变化     

农道拱桥应用初探

1　拱桥的选型根据本地区的地形、地质、水文情况以及建桥地点的自然条件,综合比较,拱桥更适宜。依本地区实际情况,跨径小于9m时应选用板拱桥和双曲拱桥,跨径在9m以上应选用空腹式双曲拱桥。拱桥具有用料省、造价低、结构坚固、施工简便及外形美观等优点。空腹式双曲拱桥则减轻自重,更适应软土地建造。拱桥矢跨比大小的选择应权衡利弊,避免选择过小或过大,矢跨比一般采用1/4～1/8。跨径的选择根据过水断面和流量确定,主拱圈高度(厚度)t按照下式估算:t=(L0100+35)K式中:t—主拱圈高度/cm;L0—净跨径/cm;K—荷载系数(汽—10取1 1、汽—15取1…     

自由网平差中降秩线性方程组的解算

<正> 在不包含固定点按参数法进行自由网平差(以坐标作为参数)时,可用如下的改正数方程组AX=1+V. (1)式中 A 为 m 维空间 X 在 n 维空间 L 中的线性变换(秩r相似文献   

调洪演算的图解交点法

一、图解计算原理水库调洪演算,实质上就是对各时段求解下列方程组: {q==f(v) (1) 1/2(Q_1+Q_2)△t-1/2(q_1+q_2)△t=V_2-V_1 (2) 式中:Q_1,Q_2——时段初、末入库流量;q_1,q_2——时段初、末的出库流量;V_1,V_2     

复式平底消力池水跃特性及其水力计算

本文研究了溢流坝复式平底消力池水跃特性,提出复式平底池水跃水力计算新公式T_c/h_k=2(A/3)~(0.5)cos[60°-1/3arccos(3/A)~(1.5)],式中无量纲系数A=2(h_k/h_c)+((d+h_c)/h_k)~2+(L_s+2S)/h_k·(d/h_k)tgφ。根据模型试验得到经验式tgφ=0.371(h_k/(d+h_c))-0.177(h_k/(d+hc))~2,适用范围为0<2.1,0     

750kV超高压变压器噪声的现场测量与分析

通过测量凤凰——乌鲁木齐——吐鲁番——哈密750kV输电线路I号和II号超高压变电站三相变压器的倍频程A计权声压级(d B(A))、1/3倍频程频谱特性,得到了正常运行条件下变压器近场噪声的测量结果。测量I号和II号超高压变电站三相变压器噪声随距离衰减特性,得到正常运行条件下变压器远场噪声的测量结果。结果表明,750kV超高压变压器整体噪声以100~5000 Hz的中低频为主,不同测点的A计权声压级(d B(A))受冷却风扇影响较大;此外,750kV超高压变压器整体噪声随着与变压器基准面的距离增大而减小,衰减较平缓且三相衰减情况基本一致。     

TP801A在流速仪检定中的应用

在使用旋杯式和旋桨式流速仪测流时,流速V与仪器转子转率n之间的函数关系为: V=Kn+C……………(1) 式中:V—流速(m/S); K——水力螺距(m); n——转子转率(S~(-1)); C——仪器常数(m/C)。 K值和C值是通过水槽检定得到的。仪器的均方差为:     

A(缺氧活性污泥)/B(A/O淹没式生物膜)复合系统处理垃圾填埋场渗沥液

本文采用A(缺氧活性污泥)/B(A/O淹没式生物膜)复合系统处理垃圾填理场渗沥液.结果表明,对于COD=1693.9mg/L、NH_4~+-N=170.0mg/L和TN=190.0mg/L的填埋场渗沥液,经该复合系统处理后,出水COD、NH_4~+-N和TN分别降至97.9mg/L、8.3mg/L和49.5mg/L,相应的去除率分别为94.2%、95.1%、73.9%,达到良好的去除有机物和脱氮效果.同时发现渗沥液在填埋场渗沥液贮存池中经历了一定程度的厌氧降解过程,使COD达到50%的去除率.     

测定土的非饱和渗透系数的简便实验方法

测定在不同毛细管压力值下的土的非饱和渗透系数,不仅消耗大量时间,而且需要精密设备,为了解决这一难题,本文推导了一种称为“向上渗流法”的简便实验方法,该法利用达西方程,测定其它参数,便可确定在给定水力梯度下土的渗透系数。达西定律是本文所述估算非饱和渗透系数的方法的理论依据。依据达西定律,水在土中的运动可表达如下。 V=K·I·A·t (1)式中,V——水的体积(L~3);K——土的渗透系数(L/T);I——水力梯度(L/L);A——渗流截面积(L~2);t——时间(T)。     

预沉—气浮—水解酸化—A/O工艺处理明胶废水

明胶生产废水中有机物、有机氮、Ca2+浓度高,对微生物活性有较大的抑制,采用预沉—气浮—水解酸化—A/O工艺对其进行处理,在进水pH9～12,CODCr≤3000mg/L,NH3—N≤30mg/L,TKN≤200mg/L情况下,出水CODCr80mg/L、NH3—N≤5mg/L,达到广东省《水污染物排放限值》(DB44/26—2001)一级标准,并分析了工程中需要注意的问题。     

卤代烷1301管道压力降计算公式的验证和分析

本文应用一元粘性流体运动微分方程验证了卤代烷1301管道压力降计算公式q~2=(2.664×10~(-9)D~(5.25)Y)/(L+0.04319D~(1.25)Z)和Y_2=Y_1+Lq~2/A+Bq~2(Z_2-Z_1),并对公式进行了应用分析。     

荧光增白剂生产废水处理可行性研究

采用酸析混凝—水解酸化—IC反应器—Fenton氧化—A/O—臭氧氧化工艺对荧光增白剂生产废水进行了中试研究。试验中探索了酸析混凝工艺的最佳反应条件及水解酸化对提高废水可生化性的作用;研究了以内循环(IC)厌氧反应器为主的后续工序反应控制参数。当IC反应器进水CODCr为2 800mg/L时,容积负荷为0.68kgCODCr/(m3.d),停留时间为3.6d;Fenton氧化的最佳反应条件为pH 3.0、FeSO4.7H2O 0.003mol/L、H2O2/Fe2+为3∶1、反应时间2h;A/O水力停留时间为3d,臭氧处理工艺中O3投加量为0.133g/L,反应时间为10min。结果表明,此流程出水CODCr为260mg/L,氨氮小于25mg/L,可达《污水综合排放标准》(GB 8978—1996)二级排放标准。     

急流有旋特徵线解法

平面定常不计阻力和底坡作用的运动和连续方程为、、了、少了、,2,二,︼,J矛下、、Z惬、/1、 ,自产人一工人一y日一dd︸口 ︸︸叫丙一如山一伪创·豁+··鬓十·d(人“) d二式中:。,,为速度沿,,y轴方向的分速;g为重力;h为水深. 把(i),(2)两式代入式(3)得与鬓+2K髯十嗜一“嘿一黝(4)式中:L。二1一“2/gh;K二一“,/g人;L,二i一(,2/g人). 同时根据(1)、(2)两式又可写成矢量形式的动力方程gr·d(子+:‘)一〔。X…,q〕,(5)q为速度矢,curlq为旋量,沿流线方向,上式右方为零.因此,沿流线护/2十gh一常数.式(5)沿着流线的法向(司的变化为头(誓+。‘…     

等厚条纹的判读

定义等厚条纹是等值的主应力和的迹线,用下面光强方程的最小强度条件来定义:一1+c。s毕(A,+B,)(。;+。2) 八(1)于是al+。:- 2入(A,+B,J np 1 35tn。二二—.-‘—. 2’2’2(Za)可简洁地写成 a,+a:=Fpnp·或(Zb)n尸一da工+a:一(Ze式中:np是等厚条纹序数,它的符号规定为模型受力后厚度减小处为正,厚度增加处为负;F。、fp分别是模型的等厚条纹值和模型材料的等厚条纹值;d是测点处模型的原始厚度. 可见,等厚条纹序数取决于模型应力分布规律和材料性质. 在光弹性中,给出的等色条纹的定义:al一aZ= 入(A一B)d (。一令,令,夸,……,······…     

室内消火栓出水量及栓口所需水压的简化计算

一、基本计算公式1.消火栓栓口处所需水压H_xh=h_d+H_q=A_zL_dq_xh~2+q_xh~2/B(kPa)式中H_xh——消火栓栓口处所需水压(kPa);h_d——消防水带的水头损失(kPa);H_q——水枪喷嘴造成一定长度的充实水柱所需水压(kPa);A_z——水带比阻;帆布的、麻织的水带:DN50 A_z=0.1501,     

生物接触氧化法-人工湿地处理常低温生活污水

采用生物接触氧化法(BCO)-人工湿地组合工艺处理常低温生活污水,当BCO的气水比为7∶1、回流比为100%、人工湿地的水力停留时间(HRT)为9 h,人工湿地的水力负荷(HLR)为3. 65 m3/(m2/d)时,在常温下(22~27℃),组合工艺出水COD、NH_4~+—N、TN和PO_4~(3-)—P分别为14. 60、1. 40、12. 70和0. 43 mg/L,出水满足《城镇污水处理厂污染物排放标准》(GB 18918-2002)一级A标准;而低温下(7~12℃),组合工艺出水COD、NH_4~+—N、TN和PO_4~(3-)—P分别为29. 60、9. 90、19. 90和0. 88 mg/L。保持气水比和回流比不变,控制低温下BCO的HRT为12 h,人工湿地的HLR为2. 74 m3/(m2/d)时,组合工艺出水COD、NH_4~+—N、TN和PO_4~(3-)—P为18. 40、6. 17、14. 17和0. 66 mg/L,去除率分别为90. 60%、87. 80%、75. 40%和85. 30%。结果表明:常、低温下该组合工艺均能够实现污染物的良好去除,为实际工程应用提供参考。     

不同工况对A2/O工艺的处理效果研究

基于高原环境下的A~2/O工艺,以温度、溶解氧(DO)、水力停留时间(HRT)为控制工况,采用单因素控制变量法,对化学需氧量COD、总磷(TP)、总氮(TN)及氨氮(NH_4~+-N) 4个水质指标,根据GB 18918—2002《城镇污水处理厂污染物排放标准》进行分析。结果表明,温度最佳工况为10℃,出水COD、NH4+-N和TP分别符合一级A标准、一级B标准和二级标准; DO最佳工况为4.5 mg/L,COD和TN达到一级A标准,NH_4~+-N和TP分别达到二级标准和三级标准;未得出HRT的最佳工况,当HRT为26.25 h,出水COD的处理效果最佳,符合一级A标准。     

悬梁式挑流鼻坎最优坎高

以跳台形式的溢流堰或急流陡槽,把水流挑射至下游水面,其挑射距离L′一般按公式 (1)计算(文献1,2)。式中:T_0=T V_0~2/2g; T——上下游水面高差; Z——鼻坎顶端挑流水面至下游水面的高差; V_0——上游进水口行近流速; θ——鼻坎挑射角; h——鼻坎顶端水深; g——自由落体加速度。流速系数如下式φ=1/(1 ∑ζ)~(1/2),(2)