汽轮机冲转调试中真空速降的原因分析及处理

新疆八一钢铁集团热电分厂一期工程2×25 MW次高压抽汽凝汽式机组2002年8月开始建设,2004年4月开始进行机组冲转调试.1、2号机组为武汉汽轮机厂产品,汽轮机型号为C25-4.9/0.98;凝汽器型号为N-2000-1;射水抽汽器型号为TDA-N25,抽气量为11.5 kg/h;射水泵型号为KQW150/370-37,扬程44 m.机组一段抽汽管路为Dg600,管路上设有水控止回阀、脉冲安全阀等设施,因为只是冲转调试阶段,一段抽汽与热网之间用盲板断开.机组在冲转调试前对各抽汽管路进行灌水打压试验,试验结果符合验收标准.     

背压式汽轮机汽缸移位问题的处理

我厂现有3台25MW背压式汽轮发电机组,型式为单缸、冲击、背压式(具有一级非调整抽汽),其中5号、6号的型号为B25-90／15-1型(B130-1),1989年投用,7号机原先是老厂(半地下式电厂)的2号机1993年搬迁至新厂,型号为B25-95／15-2型(A130),1999年改造为抽汽背压式机组,型号为CB25-8．83／4．5／1．47型(A141)。     

汽轮机轴承轴向振动大的原因分析及处理

某电厂4号机组为上海汽轮发电集团公司生产的超高压、中间再热、双缸双排汽、单轴反动式凝汽式机组,汽轮机型号为N135-13.24/535/535,发电机为QFS-137.5-2双水内冷发电机,励磁机型号为TLD-1175-4。汽轮机为3支承,发电机和励磁机均为2支承,     

一起机组凝汽器真空低跳闸的事故处理

某发电厂汽轮机采用N200-130/535/535型、超高压、中间再热、三缸三排汽凝汽式汽轮机,由半挠性联轴器直接带动发电机运行。机组射水系统的射水泵型号为14SH-19,由哈尔滨汽轮机厂制     

汽轮机抽汽调压系统故障分析及处理

1 引 言 克拉玛依石化厂热电厂2号汽轮机型号为C12-35/10，属单缸、中温、中压、冲动、抽汽凝汽式汽轮机，机组的工业抽汽量与电负荷可按用户的需要分别进行调整，也可在纯冷凝工况下运行。当机组单独运行负荷变化时，调速系统能使汽轮机的转速维持在一定范围内；或当机组并网运行时，能满足负荷变化的需要。调压系统能够保持抽汽压力为一定值；或通过手轮在一定范围内调整。调节系统采用全液压调节系统，它由离心式径向钻孔主油泵，继流式压力变换器，断流式错油门以及油动机组成。在全液压调节系统中，离心油泵作为感应机构感受机组…     

C120/N137.5型机组调试期间的若干问题分析

汇源电热公司4号机系哈尔滨汽轮机厂生产的超高压、一次中间再热、单轴、双缸双排汽、具有一级可调整抽汽的抽凝式供热机组,其型号为C120/N137.5。调速系统采用了高压抗燃油数字电     

汽轮机联轴器瓢偏大的原因及处理

秦皇岛发电有限责任公司2号汽轮机组是由哈尔滨汽轮机厂生产的C145/N200—130—535/535型,超高压、中间再热、三缸、两排汽、抽汽凝汽式供热机组。1993年8月投入运行,现已经过5次大修。2005年8月公司采用准四维/全四维的设计技术对     

超临界机组采暖抽汽余压发电技术方案及经济性分析

超临界机组采暖抽汽带低参数、大容积流量背压式汽轮机运行,利用抽汽余压发电后再对外供热,实现蒸汽能量的梯级利用,大幅度提高纯凝机组供热改造后的能源利用效率。超临界670 MW机组供热期设计带3台功率为6 MW的背压式汽轮机发电,在机组供热量180～200 MW条件下,超临界机组负荷为450～470 MW,其中2台背压机组运行,发电功率为11.18 MW。背压式汽轮机排汽供热与超临界机组抽汽直接供热相比,超临界机组抽汽流量增加20.92 t/h,损失发电功率3.50 MW,超临界机组与背压机组联合运行发电功率增加7.68 MW,降低机组厂用电率1.68%,超临界机组供热期供电煤耗率降低约4.60 g/kWh。     

135 MW机组汽轮机调门晃动的原因及处理

针对江苏南京华润热电有限公司135MW机组C135-13.24/0.981/535/535型汽轮机在较小的抽汽供热流量运行工况下,高压调门和调整抽汽阀均发生程度不同的晃动问题,调整抽汽的电液控制对较小抽汽流量下调整抽汽阀晃动引起的高压调门晃动原因进行了深入分析,按照机组实际运行情况采取相应处理措施后,问题得以解决。     

马头发电厂#7机速度级压力超标原因分析及处理措施

马头发电总厂 #7机为四川东方汽轮机厂制造的一次中间再热、凝汽式、单轴、三缸、三排汽口汽轮机(Ｄ0 5型 ) ,型号为Ｎ2 0 0 - 130 / 5 35 / 5 35 ,额定功率2 0 0ＭＷ ,主蒸汽压力 12 .74ＭＰａ ,主蒸汽温度为 5 35℃。全机共有 8段非调节级抽汽 ,分别在 9、12、15、17、19、2 2、2 8/ 33、2 5 / 30 / 35级后 ,整机 1个调节级和36个压力级 ,机组于 1983年 6月投产。1　速度级压力超标情况该机组在 1999年 12月 2～ 7日进行了小修 ,汽缸本体未进行检修工作。 12月 2 7日启动后 ,发现主控室内调节级后压力比就地表值大 ,多次校表后 ,确认表计…     

十里泉发电厂2号汽轮机的改造及其效益分析

山东十里泉电厂现有7台机组，其中5台是上海汽轮机厂20世纪70年代自行设计制造的超高压中间再热冷凝式机组，型号为N125-13．24／550／550型，分别于1979～1983年投产。由于设计年代早，该型机组效率低、热耗高(平均热耗比国际水平高出473kJ／kW·h)，每台机组每年多耗标准煤约1．2万t，多损失煤耗费用约300万元。     

高位灌水升压找漏法

1 概述唐山发电总厂新区热电厂的1、2号机组,系哈尔滨汽轮机厂生产制造的CC25-90/10/1.2单缸、冲动、双抽汽式汽轮机,分别于1985年12月25日和1986月9月27日正式投产运行,机组运行状况一直很好。但自投产以来,机组的真空泄漏试验却一直严重超标,最高时其真空泄漏试验为1.86kPa/min     

100 MW汽轮机前箱振动分析和对策

马头发电总厂现有 2台国产 10 0ＭＷ汽轮机组(即 #3、#4机 ) ,均系北京重型电机厂制造 ,型号为Ｎ10 0 - 90 / 5 35型 ,设计中采用高压双缸 ,带冲动 ,凝汽式汽轮机组 ,共有 7段不调节抽汽供加热器及除氧器使用 ,1977年投产。1　历次检修概述九十年代中期 ,发现#4机的前轴承室 (以下简称前箱 )振动呈现不稳定状态 ;虽然在 1996年 #4机组大修对前箱做了一些检修 ,但开机后没有多长时间就恢复到修前的状况 ,经测前箱的振动还略有增加。近几年 ,#4机的前箱振动增大 ,而且主要集中在低负荷和高负荷 2个阶段 ,垂直方向最高达到 6 7μｍ ,使得机组出…     

300 MW国产引进型汽轮机快冷装置的改造

1 设备简介 某公司1、2号机组汽轮机(300 MW)型号为N300-16.70/537/537-6型,由东方汽轮机厂生产,为亚临界、一次中间再热、双缸(高中压合缸)双排汽凝汽式汽轮机.2台(300 MW)机组在改造前共用1台江苏省扬中市华能电力设备修造厂生产的YQL汽轮机快速冷却装置.     

北京太阳宫电厂汽机转动隔板安装工艺

北京太阳宫电厂配置1套780MW级2拖1燃气-蒸汽联合循环供热机组。汽轮机共有2级抽汽,1级抽汽在中压第8级转动隔板前,2级抽汽在中压排气处。在夏季工况下,由于需要的供热量少,中压转动隔板全开,机组主要用于发电;在冬季工况下,     

По ЛМЗ即将生产的新型汽轮机

<正> 在第十二个五年计划(1986—1990)期间,ЛМЗ计划生产以下型号的汽轮机: 1.K-800-130/3000型汽轮机,单轴、三缸,由高压缸和二个低压缸组成。高压缸具有返流结构。该机的许多部件与K-1000-60/3000和K-1200-240汽轮机实现了通用化。K-800-130/3000汽轮机用于带快中子堆的机组,使用参数为12.7Mpa,485℃的过热蒸汽。机组的抽汽可保证2Mpa压力的工业用汽(90t/h)或290MW的供热负荷。2.供热抽汽增大的K-1000-60/3000汽轮机。认为随着核电站容量在电网结构中     

供热机组调峰性能试验

通过某∏T-140/165-130/15-2型供热机组的抽汽试验,绘制了机组在实际抽汽工况下新蒸汽流量与电功率的关系(工况图),根据机组特性和实际热负荷,对工况图以及相应的试验数据进行分析并对不同抽汽流量下的功率进行修正,得出在不同热负荷下机组的调峰范围。研究结果表明:随着抽汽流量的增加,机组最小电功率随之增大,最大电功率先增大后减小;当抽气流量分别为60、120、180、240、300、360t/h时,机组的调峰范围分别为79.88、77.98、67.35、61.11、55.88、30.13 MW,即抽汽流量越大,机组的调峰范围越小。     

C50-8.83/O.1 1 8型50 MW采暖调节抽汽式汽轮机改造

北京第二热电厂设备为C50-8.83/0.118型50MW采暖调节抽汽式汽轮发电机组,由于燃料价格激增造成巨额亏损.为达到减少亏损的目标,将采暖调节抽汽式汽轮机改造成为B50-8.83/0.118采暖背压式汽轮机,转变成以供热为主供电为辅的经营方式,企业的经济效益明显好转.     

浅谈抽汽式汽轮机电液调节系统的解耦关系与应用

对C12-50/5抽汽式汽轮机组的DEH控制系统进行了分析,找出造成汽轮发电机组的功率与抽汽压力频繁波动的原因是它们两者之间的参数存在着耦合关系。运用数字电液控制系统(DEH)的解耦控制算法来消除功率与抽汽之间的耦合关系,以改善机组动态特性,保障机组安全和经济运行。     

N110-90/535型汽轮机供热改造及经济性测算

介绍了N110-90/535汽轮机采用连通管抽汽供热改造的方案,并进行了初步的经济性测算,为同类纯凝机组的供热改造提供借鉴.