Ti-15-3合金热变形实验研究

在Cleeble-1500热模拟机上对Ti-15-3合金试样进行了热压缩试验,根据压力应变曲线研究了该合金在高温时的流动特性,由金相观察分析了热变形参数对该合金组织的影响。此研究结果对确定Ti-15-3合金锻造工艺参数提供了重要依据。     

Ti-15-3合金高温变形的微观组织

Ti-15-3合金的组织和性能对工艺参数十分敏感，生产中不易获得组织和性能稳定一致的产品，通过在Gleeble-1500型热加工模拟试验机上进行的等温恒应变速率压缩试验和金相及透射分析，研究了变形温度、变形程度和变形速率对Ti-15-3合金热变形的显微组织的影响，分析表明，Ti-15-3合金高温变形时容易发生动态回复，高温大变形下低速变形时有发生少量的再结晶，这些研究对于制定该合金合理的热变形工艺，保证产品的质量和提高使用性能具有重要的理论价值和实际意义。     

Al-Mg-Si合金热压缩变形的流变应力方程

为了给制定和优化热加工工艺参数提供理论依据,采用Gleeble-1500热模拟机研究了含锆Al-Mg-Si合金在变形温度为653~803 K、变形速率为0.01~10s^-1条件下的热压缩变形的流变应力行为,并通过回归法建立材料变形的流变应力数学模型.结果表明：该合金为正应变速率敏感材料,真应力-真应变曲线存在明显的稳态流变特征;流变应力随着变形速率的增加以及变形温度的降低而增加;在较低变形温度条件下,真应力〖CDF*3〗真应变曲线为动态回复曲线;在较高变形温度条件下真应力-真应变曲线为动态再结晶曲线.该合金流变应力σ可用包含Arrhenius项的Zener Hollomon参数的函数来描述,式中A、α和n的值分别为1.89×10¹⁰s^-1、0.024MPa^-1和7.46,热变形激活能Q为166.85kJ/mol.     

热变形对2618合金显微组织的影响

采用热模拟变形和光学显微镜研究了热压缩变形对2618合金中Al9FeNi相形态和尺寸的影响。在Gleebe-1500热模拟机上,对2618合金在温度为400～470℃,应变速率为0．01～1s^-1,变形程度为20～60％的条件下,进行高温压缩变形热模拟实验。结果表明,在不同条件下的高温变形均可使针状共晶Al9FeNi相碎化,而对初晶Al9FeNi相,只有在较大变形量下才能碎化;在热变形温度为400℃,应变速率为1s^-1,变表量为60％的热模拟实验条件下,不仅共晶Al9FeNi相得到明显破碎,而且初晶Al9FeNi相也得到一定程度的破碎。     

Mg-9Gd-3Y合金热变形行为与本构关系

为了解决Mg-9Gd-3Y合金在热塑性变形过程中的本构关系问题,对Mg-9Gd-3Y合金进行了不同变形温度（653～753K）下采用不同应变速率（0.01～10s-1）的热压缩试验,利用载荷/位移数据建立真应力/真应变曲线和本构方程.结果表明：动态再结晶在晶界处较易发生,流变曲线显示出典型的动态再结晶特征,以及应力水平与变形温度和应变速率的关系.本构方程预测出的流变应力数据与相应的试验结果较一致.     

HAL62—3—3—0.7合金的高温本构方程

采用压缩试验法研究了HAL62-3-3-0.7合金的热变形规律，在不同的变形参数条件下，根据其真实σ-ε曲线拟合了可以反映HAL62-3-3-0.7合金流变应力与各变形参数之间关系的高温本构方程，研究结果表明：HAL62-3-3-0.7合金热变形的流变应力随温度的升高和应变速率的降低而减小，在变形过程中，应力很快达到高峰，而后出现软化过程，其真实σ-ε曲线趋于平缓，证明该合金在高变形速率的条件下动态再结晶过程十分明显。     

Beta Ti-9.8Mo-3.9Nb-2V-3.1Al合金的热压缩变形行为研究

采用Gleeble-3500热模拟机对Ti-9.8Mo-3.9Nb-2V-3.1Al合金进行了室温～800 ℃范围内的热压缩变形试验,应变速率0.1 s-1.结果显示,在室温～300 ℃和500～800 ℃范围内,合金的变形抗力随温度的升高而降低,但是在300～500 ℃出现了异常的变形抗力随温度升高而升高的现象.最后讨论了热压缩变形行为对于试验结果的影响.     

快速凝固热强Al-4Ti-2V-3La合金的显微结构和力学性能的研究

采用金相（ＯＭ）、透射电镜（ＴＥＭ）、扫描电镜（ＳＥＭ）等先进技术研究了快速凝固Ａｌ－４Ｔｉ－２Ｖ－３Ｌａ合金，确定了基体中弥散分布的细小强化相为单一的Ａｌ２０（Ｔｉ，Ｖ）２Ｌａ相，结构为金刚石立方结构，晶格常数ａ＝１．４７ｎｍ。该性能接近当前较成熟的热强铝合金，说明快凝Ａｌ－Ｔｉ－Ｌａ基合金作为热强铝合金具有潜在的实力。     

时效对Ti3Al—Nb合金显微组织与拉伸性能的影响,

研究了Ｔｉ３Ａｌ－Ｎｂ（Ｔｉ－２４Ａｌ－１４Ｎｂ－３Ｖ－０．５Ｍｏ）ａｔ％）合金时效过程中组织与性能的变化，结果表明，合金经α２＋β两相区１０００℃ｌｔ／ＷＱ固溶处理后，分别在６５０、７５０和８５０℃哩效２４ｈ空冷，会使其析出二次针状α２相和大量“Ｏ”相，随着时效温度的升高，实姓α２相长大，二次针状α２相和“Ｏ”相球化。“Ｏ”相除以块状形式存在于初生α２相周围外，还成片分布于初生α２相内部。时效温     

超低碳钢低温变形流动应力模型的比较

超低碳钢铁素体在低温变形条件下,变形金属很难发生动态再结晶。一般可用常规流动应力模型、神经网络模型或者动态回复模型来描述该种变形条件下的金属流动应力。通过一种Ti—IF超低碳钢低温变形热模拟实验,对上述3种流动应力模型进行对比分析。结果表明,动态回复模型具有最高的预报精度。在超低碳钢低温变形模拟计算和实际设定计算时,应优先选用动态回复模型。     

镍基单晶合金热弹塑性应力-应变场数值模拟

利用ANSYS有限元结构分析软件的参数化设计语言APDL和用户可编程特性UPFs,将考虑拉-剪耦合效应的镍基单晶合金屈服准则和弹塑性本构模型集成到ANSYS软件中,实现对镍基单晶合金弹塑性有限元应力-应变场的分析.对温度为680℃的[001]、[011]和[111]3种取向的DD3镍基单晶合金试样进行单向拉伸热弹塑性应力-应变数值模拟,并与试验数据进行对比,最后,对单晶涡轮盘片进行循环应力应变分析.     

镍基单晶合金热弹塑性应力-应变场数值模拟

利用ANSYS有限元结构分析软件的参数化设计语言APDL和用户可编程特性UPFs,将考虑拉-剪耦合效应的镍基单晶合金屈服准则和弹塑性本构模型集成到ANSYS软件中,实现对镍基单晶合金弹塑性有限元应力-应变场的分析。对温度为680℃的[001]、[011]和[111]3种取向的DD3镍基单晶合金试样进行单向拉伸热弹塑性应力-应变数值模拟,并与试验数据进行对比,最后,对单晶涡轮盘片进行循环应力应变分析。     

外应力对热弹性马氏体相变的影响

应用郎道理论，通过引进两个序参量，即马氏体转变百分数φ和平均应变ε，将自由能密度函数按φ和ε展开，讨论了外应力对初始相变温度TC、马氏体转变百分数和马氏体转变性质的影响。研究了φ和温度T之间的关系，所得结论易与实验结果直接比较。     

带钢冷轧过程轧辊热变形参数的智能优化

针对在带钢冷轧过程中辊系热变形问题,建立了轧辊温度场与热变形的仿真模型。为了提高模型精度,依据热像仪实拍的辊面温度场信息、轧制过程数据分析得到的轧辊热膨胀信息,对关键参数采用遗传算法进行了优化。优化后的仿真结果与现场信息基本一致,提高了仿真精度,为轧辊热变形的准确预报打下了基础。     

FGH96合金的热变形行为及其热加工图

通过热压缩试验研究了FGH96粉末高温合金在应变速率为0.001~0.1 s-1,变形温度为1000~1 100℃条件下的热成形性能,建立了FGH96的热变形方程。综合考虑变形温度和应变速率对FGH96合金的变形行为和可加工性的影响,基于动态材料模型建立了应变为0.07~0.5的能量耗散图,根据稳定性判据得到非稳定区,将两者叠加,就构成FGH96的热加工图。根据热加工图确定了实际可行的热变形工艺参数范围。     

Al-1Mn-1Mg合金热变形过程中的动态软化行为研究

研究了Al-1Mn-1Mg合金不同变形下的流变应力曲线和微观结构特征,探讨了该铝材在热变形过程中的动态软化行为。结果表明,应变速率为0.1 s-1时,若变形温度较低,则发生了动态回复;若变形温度高于723 K,产生明显的动态再结晶;变形温度为673 K时,在低应变速率条件下,产生动态再结晶,应变速率高于0.1 s-1,软化过程具有动态回复和动态再结晶的混合特征。当应变速率高于5.0 s-1时,产生几何动态再结晶。     

Al—8Fe－3Ti急冷合金的组织稳定性

本文研究了Ａｌ－８Ｆｅ－３Ｔｉ急冷合金中的亚稳相结构及合金在退火过程中组织和性能的变化．结果表明：合金中存在ＡｌｍＦｅ、Ａｌ６Ｆｅ及“Ｖ”相，另外还有一种新发现的富Ｔｉ相。合金具有效高的热稳定性。     

微量Zr对Cu－Zn－Al合金冷变形能力的影响

研究了微量Ｚｒ对Ｃｕ－Ｚｎ－Ａｌ合金再结晶规律和机械性能的影响．结果表明：在该合金中添加０．２４％Ｚｒ，再结晶温度升高，晶粒明显细化，但β相的含量也增多，使冷变形能力提高不明显．