汽轮机低压缸铸铁部件的腐蚀原因及处理方法

本文结合牡丹江第二发电厂4号机组汽轮机低压缸铸铁部件的腐蚀现象,分析了引起汽轮机低压缸铸铁部件的原因及处理方法。     

阳城发电厂1号机低压缸腐蚀原因分析及对策

对汽轮机低压缸腐蚀进行了论述，分析了低压缸腐蚀部位、特征及腐蚀机理，并提出了防止和减缓低压缸腐蚀的措施。     

ABB公司新的汽轮机低压缸

<正>ABB公司应用现代计算机技术、准三元和全三元流动计算,开发了新型双流低压缸,见图l和图2。球墨铸铁的低压内缸包含对称布置的抽汽室並具有水平中分面。螺旋形进汽口和径向一轴向级使流速损失降低,因而其允许流速比传统设计的进汽口为高。后几级叶片的反动度均为50％,动叶和静叶     

汽轮机低压缸异常振动原因及处理

1情况简介国电九江发电厂154号汽轮机是哈尔滨汽轮机有限公司生产的三缸两排汽凝汽式69型汽轮机,其型号为N210-130/535/535。于1992年9月投产发电,至今已运行15年。汽轮机本体结构可分为高压缸、中压缸和低压缸,高压缸和中压缸反向布置,低     

汽轮机低压缸铸铁部件的腐蚀原因分析及防范措施

1概述 我厂4号机组为哈尔滨制造生产的100MW发电机组，锅炉额定蒸发量410t／h，汽包工作压力11．6MPa，锅炉型号：HG-410／100—9型，汽轮机型号：N100--90／535。水处理方式是一级除盐加混床，炉内采用PH-协调磷酸盐处理，给水加乙醛肟除氧，给水采用加氯处理。     

大功率汽轮机低压缸末级叶片的研究

<正>苏联列宁格勒金属工厂已研制成功了1200毫米钛合金末级长叶片,其排汽端面积为11.3米~2,该叶片已被用于K-1200-240型超临界1200MW汽轮机中;该厂还设计制造了1000毫米的钢叶片,其排汽端面积为8.8     

500MW汽轮机低压缸的组合安装

神头第二发电厂一期工程是国家重点建设项目,两台500ＷＭ机组于1992年同时投产。投运后一直稳发、满发,充分说明了该工程安装质量良好。现就该机安装过程中的关键工序低压缸的组合安装作一介绍,供同行参考。在现代大型汽轮机组安装过程中,为保证汽缸的水平和整个轴系运行中的热稳定性,机组的安装以低压缸为基准。因此,低压缸的现场组合安装就成了整个汽轮发电机组安装中的重要工序。低压缸的水平、扬度、转子中心等符合厂家要求是确保汽轮发电机组安装质量的关键所在。神头二厂的汽轮机为捷克斯洛伐克皮尔森汽轮机厂制造的Ｋ500165型,亚临界…     

100MW汽轮机组低压缸隔板腐蚀情况分析

对包头第一热电厂6号汽轮机低压缸隔板酸性腐蚀的原因及酸性介质的来源进行了详细分析,并提出相应措施。     

二热电厂2号机腐蚀情况分析

汽轮机低压缸的入口分流装置、隔板、隔板套、叶轮以及排汽室缸壁等静止部位，在停机时由于保护措施限制，产生二次浮锈的情况较为普遍；但发生大面积保护膜被损坏，金属晶粒裸露及形成腐蚀坑的情况较为少见，破坏性较强。因此，我们对产生这一腐蚀现象的机理进行了分析，以防止该现象的发生．     

汽轮机低压缸抽汽管道数值模拟的研究

对某汽轮机低压缸第七抽汽口管道进行三维数值模拟,分析了不同工况下管道内部蒸汽的流动情况,得出不同工况下第七抽气管道内蒸汽的大致湿度,为基于CCD技术的蒸汽湿度检测方法中测量位置的选择提供参考。     

600MW汽轮机低压缸静叶损伤的焊接修复

对神华浙江国华浙能发电有限公司(宁海电厂)2号机组低压缸第一级的损伤静叶片进行检查,并制订了相应的焊接修复工艺,在实际中得到成功应用.该修复方法的成功实行,积累了汽轮机叶片马氏体钢缺陷焊接修复的宝贵经验,为国内运行机组同类缺陷的焊补提供了借鉴.     

500 MW汽轮机低压缸振动分析及处理

某电厂500 MW汽轮机通流部分及凝汽器改造后,机组启动时低压转子轴振及瓦振严重超标,机组无法投入运行,通过振动的频谱分析,确定了其为普通强迫振动。通过影响振动的相关因素分析,确定引起振动的主要原因是轴承座支撑动刚度不足,通过采取凝汽器支撑弹簧调整、转子平衡、轴瓦负荷重新分配、桥式梁配重4项综合措施,机组振动得到有效的处理,机组顺利并网发电。     

汽轮机中压缸启动

介绍采用中压缸启动汽轮机组的系统配置及设计依据,简要记述中压缸冷态启动和热态启动的主要操作,总结了采用中压缸启动方式的优越性。     

330MW汽轮机低压缸汽封改造

大唐桂冠合山发电有限公司2号机组存在机组热耗能、通流部分内效率偏低问题.热力试验数据显示机组低压缸效率偏低,决定对低压缸汽封进行改造.改造方案是将轴封、隔板汽封更换为TK节点侧齿汽封,叶顶汽封更换为蜂窝汽封,修前、修后的热力性能考核试验表明,改造后轴封漏汽量减小,缸效率得到提高,热耗下降,节能效果显著.     

350 MW汽轮机润滑油压低的原因及处理

针对某350MW汽轮机出现润滑油压低、机组正常运行后交流油泵不能停运转备用现象进行分析,找出其润滑油压低的原因为机组实际用油量大于设计用油量,射油器工作特性与实际不匹配。对射油器进行改造,提高汽轮机润滑油压力。     

汽轮机高压内缸变形问题的探讨

通过汽缸变形的机理以及实际的运行方式、运行记录数据等资料，对杨树浦发电厂125MW机组在投运1年后发现2号机内缸变形进行了深入的探讨，得出内缸变形的原因是汽轮机在启动和增负荷阶段，因温度变化率超过设计值，引起内缸热应力超过材料的屈服极限而发生塑性变形。该结论为今后机组安全运行提供了技术依据。     

引进型国产首台600 MW汽轮机组低压缸轴承改造

低压缸6～8号轴承温度偏高的问题一直是影响平圩2台600MW机组安全运行的一大隐患。围绕低压缸轴承改造后轴系的稳定性问题，对润滑油系统及顶轴油系统等方面进行计算分析，为改造的可行性问题提供了理论依据。经过运行实践证明，采用四瓦块可倾瓦替代圆筒瓦能够有效地降低6～8号轴承温度，进一步保证了机组的安全稳定运行。     

某汽轮机效率低原因分析及处理

分析介绍了山西河坡发电有限责任公司3#汽轮机效率低和传统结构汽封磨损的主要原因,并对布莱登汽封的特点进行了介绍,阐述了采用布莱登可调式汽封后的可靠性和经济性。