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为提高航空用奥氏体不锈钢1Cr18Ni9Ti的纯净度,使用真空感应炉熔炼(VIM),对1Cr18Ni9Ti的冶炼工艺进行了研究,结果表明:控制Cr/Ni≤1.80,7.7≤Ti/C≤15.5,Al<0.10%,可以避免晶间腐蚀发生,并且可以减少管材开裂,提高热塑性.所生产的钢的纯净度可以满足[O] [H] [N]<36×10-6. 相似文献
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《铸造》2017,(3)
在轴承钢冶炼过程中,铝是重要的脱氧元素。采用LD-LF-RH工艺冶炼GCr15轴承钢,通过分析冶炼过程中不同调铝方式对酸溶铝含量、氧含量和夹杂物的影响,并结合热力学计算,优化出了轴承钢冶炼过程中最佳的控铝方式。结果表明:成品钢中[Al]s含量控制在100×10~(-6)~200×10~(-6)时钢中全氧含量T[O]处于较低状态;过程采用LD出站加入铝粒1.2 kg/t.s,LF进站撒入铝粒0.1~0.3 kg/t.s脱氧的控铝方式效果最好。采用此调铝工艺,成品钢中全氧含量可降到6.5×10~(-6),酸溶铝含量稳定控制在100×10~(-6)~200×10~(-6),夹杂物含量低且尺寸细小,达到高纯净钢液水平。 相似文献
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针对攀钢IF钢RH处理过程终点碳含量偏高及不稳定的问题,对IF钢生产工艺过程进行了跟踪调查,通过对转炉终点、过程钢液氧活度、过程钢包渣成分和氧化性、脱碳处理时间等工艺过程的优化控制,进行了RH处理IF钢工艺优化工业试验研究。结果表明,RH处理IF钢出站钢液碳含量的波动范围小。增加碳粉加入量,脱碳后钢液氧活度控制在121×10-6~318×10-6,平均为230.1×10-6,较原工艺降低了约120×10-6,钢的纯净度有所改善。采用高碱度精炼渣调渣剂调整钢包渣成分,RH处理过程钢包渣中CaO含量提高,Al2O3含量下降,RH插入管在处理过程的粘渣得到明显缓解。 相似文献
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为了预测CaO-SiO2-Al2O3-MgO系夹杂物良好变形能力的成分控制范围,采用多温图表示了成分—温度的关系,并借助热力学软件Factsage计算分析了CaO-SiO2-Al2O3-MgO系夹杂物的理想控制范围及对应的钢液成分.结果表明:CaO、Al2O3和MgO含量分别为30%、20%和10%时,夹杂物的低熔点区域最大.若使42CrMoA曲轴钢液中的夹杂物成分落在30%CaO-SiO2-Al2O3-MgO系、CaO-SiO2-20%Al2O3-MgO系和CaO-SiOrA1203-10%MgO系的低熔点区域,同时保证42CrMoA钢中[O]含量的要求,则钢液中w[Al]和a[O]应分别控制在12×10-6和10×10-6、20×104和9×10-6、25×10-6和13×10-6以内. 相似文献
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涟钢依托KR一键式脱硫、BOF炉后精确预脱氧和氩站自动底吹技术,开发了应用于高级别热轧板卷的LF轻处理技术。通过LF一次性加铝脱氧,控制加铝前钢中[O]处在40×10~(-6)~100×10~(-6)之间,加铝后钢液软吹8 min的操作方式,解决了LF精炼不造渣、不脱硫、不钙处理时塞棒容易上涨的难题。通过炉后精确预脱氧和顶渣改质可以控制LF进站钢包顶渣T.Fe质量分数不超过3%,保证钢液洁净度不变差。LF轻处理路线下钢液中硫质量分数更低,中间包钢液中硫质量分数只有0.003 5%,同比传统LF精炼工艺下中间包钢液硫质量分数是0.004 6%。采用LF快速处理工艺时不仅成本降低显著,而且钢中氧氮质量分数比传统工艺低10×10~(-6)左右,各尺寸区间的夹杂物质量分数更少,成品疲劳性能明显优于传统工艺。 相似文献
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江苏沙钢集团淮钢特钢股份有限公司采用90 t顶吹转炉拉碳操作法,控制转炉终点C质量分数为0.07%~0.15%,出钢过程加入合金铝脱氧,采用CaO-Al2O3-SiO2 高碱度渣精炼,真空处理,连铸过热度控制在15~30 ℃,M+F二段电磁搅拌,全过程吹氩保护浇铸,生产200 mm×200 mm 8620RH钢坯,并堆垛缓冷。实践证明:通过调整Ca/Al(不小于0.13)、控制成品Al含量、控制软吹时间等工艺措施,硫化物级别成功控制2.5级以内,且浇铸过程比较稳定,没有出现明显结瘤现象,验证了新工艺对改善硫化物夹杂有显著的效果。 相似文献