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羊三木油田馆一油组油层出砂影响因素探讨 总被引:6,自引:1,他引:5
羊三木油田三断块馆陶组一段油层组为胶结疏松的高渗透砂岩稠油底水油藏,大部分采油井出砂严重,影响正常生产,研究其出砂原因及其规律对提高油田开发水平至关重要。统计分析现场资料,研究吨油出砂量与原油性质、射孔程度、生产压差和储集层性质的相关关系,确定油层控制出砂的参数有利值为:原油密度小于0.96g/cm3,射孔程度小于40%,生产压差小于4MPa,泥质含量为10.5%~16%,孔隙度小于30%。以此为依据优化11口油井生产制度,控制出砂排液生产,见到良好效果。高渗透砂岩稠油底水油藏出砂主要与储集层物性参数及生产压差有关,原油性质及射孔程度的差异也是油藏出砂的影响因素之一。图3参6 相似文献
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边水淹稠油储量蒸汽吞吐技术对策 总被引:1,自引:0,他引:1
针对油层温度条件下脱气原油粘度大于10000mPa.s的稠油油藏,在注蒸汽吞吐长期降压开采过程中,油藏压力下降导致边水推进,水淹井区采油井含水急剧上升,生产效果变差,资源浪费严重。对井楼油田一区楼1254、2107两口井的边水油层蒸汽吞吐试验结果表明,厚度不小于8m的特稠油边水淹油层,通过优化射孔和优化注采参数,实施短周期注汽、短周期生产的开采方式,能够取得较好的吞吐效果和经济效益。目前,该技术已成为河南稠油油田进一步提高边水淹油层储量资源利用程度的主要措施之一。 相似文献
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针对底水稠油油藏水平井开发油水运动复杂,高含水期生产时间长,后期调整挖潜困难的问题,开展了底水稠油油藏不同影响因素的油水运动规律和水平井生产特征研究。研发了物理模拟实验装置,并以渤海Q底水稠油油藏为原型,利用相似原理,开展三种不同粘度的原油在不同压差条件下进行水驱油的物理模拟实验,测定了产油量、产水量、含水率等参数随时间的变化关系,对比分析了不同生产压差、原油粘度时见水时间、无水期采收率、含水率上升速度等油田开发关键参数的变化规律。现场利用实验成果实施水驱,可提高采收率12%,该成果可用于指导底水稠油油藏优化水平井注采井网、注采井距以及合理生产压差指标选择。 相似文献
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提高八面河稠油断块油藏采收率的措施 总被引:6,自引:0,他引:6
针对八面河油田稠油断块油藏特点,提出了交替注水注稠油、利用海水回注、改变完井射孔和防砂技术提高油层温度、合理调整生产压差等五项提高水驱采收率、增产稳产措施,这对于同类型稠油油藏也具有参考意义。 相似文献
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刘忠英 《石油勘探开发情报》1990,(4):64-67
在彼尔姆州,根据地质构造特征和工业开采程并将陆源层油藏分为三组:主要属于高渗透砂岩储集层的高主油层;高渗透的、原油饱和粘度大于30mpa.s的高粘度油层;渗透率达0.05μm^2,属粉砂岩的低产油量,用水动力方法研究提高上面三给油藏原油采收率系数的效果。 相似文献
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《石油勘探与开发》2014,(4)
基于油水性质及油水分布特征分析,从构造、岩性、碳酸盐胶结及原油稠化等方面研究准噶尔盆地车排子地区北部新近系沙湾组浅层砂岩油藏顶部和底部双油水倒置现象成因。车北地区原油为重质稠油,随油层深度增加,原油密度和黏度呈相应增大的趋势,储集层碳酸盐胶结作用和原油稠化作用是双油水倒置现象的决定性因素。当下降盘油层顶部超过一定深度后,由于原油稠化作用,原油密度可接近或大于地层水密度,导致油藏底部出现油水倒置;构造高部位碳酸盐胶结作用较强,导致储集层物性变差,后期运移的高黏度稠油无法进入高部位储集层中,从而导致构造高部位油水倒置。在构造中高部位聚集常规稠油,其密度小于地层水密度,油水分异较为完全。 相似文献
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利用复杂结构井开发新庄油田南三块稠油油藏 总被引:1,自引:0,他引:1
新庄油田南三块稠油油藏发现了20多年,"九五"期间采用螺杆泵采油技术对原油粘度小于2000mPa.s的普通稠油进行了开发,但原油粘度大于2000mPa.s的普通稠油和特稠油油藏由于油藏含油宽度小、直井钻遇油层少、热采效益低而一直未动用,储量动用程度低。通过对南三块稠油油藏提高资源利用程度的研究,采用大斜度井和水平井动用新庄油田南三块稠油油藏,通过数值模拟研究优化了水平井水平段长及注采参数,采用定向射孔、短周期注汽、氮气+泡沫调剖等技术控制边水上升,使新庄油田南三块稠油资源利用程度和采油速度大幅度提高。 相似文献
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福拉凹陷位于苏丹共和国Muglad盆地的东北部,福北油藏位于福拉凹陷中部转换带南部,是一个构造-水动力稠油油藏。该油藏具有埋藏较浅、储集层胶结疏松、高孔隙、高渗透以及底水活跃等特点。依据油藏特点应用"排砂冷采"技术进行开发,并采用与之相配套的完井工艺,包括大口径套管、长沉砂口袋完井和射孔时保护厚油层中的泥岩夹层等,使单井日产量平均超过100m3。在出砂严重井采用"有限排砂"开采技术,降低了作业周期和费用,有效地提高了开发效益。 相似文献
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地质因素对稠油出砂冷采的影响 总被引:4,自引:0,他引:4
在稠油出砂冷采机理和矿场实际资料深入研究的基础上,剖析关键性地质因素对出砂冷采的影响。阐述了稠油出砂冷采技术的主要适用条件,明确相应的开发技术策略。随着大量砂子的产出和泡沫油的形成,单井产量一般可达3~50t/d,是常规降压开采的数十倍至数百倍,采收率一般可达8%~15%.稠油出砂冷采技术最适用的油藏条件是:油层为疏松砂岩,砾石含量低;脱气原油粘度500~100000mPa·s;地层原油含气量10m3/t左右;油层压力大于2MPa;油层埋深200~1000m.边水和气顶的存在以及盖层厚度和夹层分布对稠油出砂冷采效果影响很大,在部署油井、确定射孔井段和排量时也应予以考虑。稠油出砂冷采技术对地层原油中含有溶解气的疏松砂岩稠油油藏具有广泛的适应性。 相似文献
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针对油层温度条件下脱气原油粘度大于10 000mPa.s的稠油油藏,在注蒸汽吞吐长期降压开采过程中,油藏压力下降导致边水推进,水淹井区采油井含水急剧上升,生产效果变差,资源浪费严重。对井楼油田一区楼1254、2107两口井的边水油层蒸汽吞吐试验结果表明,厚度不小于8 m的特稠油边水淹油层,通过优化射孔和优化注采参数,实施短周期注汽、短周期生产的开采方式,能够取得较好的吞吐效果和经济效益。目前,该技术已成为河南稠油油田进一步提高边水淹油层储量资源利用程度的主要措施之一。 相似文献
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海上断块油田探井测试时存在着不同油嘴下采油指数差异大、井斜及部分射孔影响等状况,矿场产能评价方法虽然简便快捷但不能解决上述问题。针对上述问题,以南海X油田为例,应用公式计算及压力恢复试井解释方法取得分项表皮后,计算出低污染条件下的校正采油指数及米采油指数,并形成米采油指数校正图版,实现了米采油指数快速校正。应用污染表皮与生产压差关系图中的拐点确定出砂层临界出砂压差,应用渗透率与临界出砂压差关系图确定未出砂层临界出砂压差。采油指数的校正及临界生产压差的确定,为本区疏松砂岩油层产能评价提供了依据。该方法能快速取得疏松砂岩油藏探井产能计算参数,对同类油藏产能评价具有借鉴意义。 相似文献
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为了进一步提高北布扎奇油田开发效果,针对该油田底水稠油油藏开发存在油井见水快、含水高、出砂严重的生产实际情况,在对生产数据进行统计分析的基础上,通过应用数值模拟法对最佳避射厚度,避免底水锥进,减缓油井出砂的合理生产压差进行了确定。 相似文献
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陈家庄油田是一个高渗透稠油出砂油藏,采用常规注水开发面临着原油粘度高、出砂严重、非均质性强等问题,采收率较低。通过采取防砂、合理注采调整、井筒降粘、抽稠配套、堵水调剖等多种地质工艺配套措施,解决了稠油出砂油田常规开发中的瓶颈问题,改善了开发效果,使采收率提高了8.4%。 相似文献
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平湖油气田油藏射孔方案优化研究 总被引:4,自引:1,他引:3
平湖油气田H3 4 56为一底水构造油藏。油藏特征研究表明,该油藏为常温、常压构造底水油藏,流体性质、储集层物性、岩石胶结均好。敏感性分析结果表明,应选择油层顶部射孔,射开程度应控制在30%左右。研究结果还表明,钻井中地层伤害较为严重,宜采用油管传输负压射孔工艺,并选用优质射孔器材;射孔枪选用120°相位角,并采用中等孔密比较适宜。在充分、细致研究的基础上,确定分别在A1、A2、A4井顶部射开H3 4 56油藏,并制订了射孔完井施工方案。实施优化的射孔完井施工方案投产后,油井生产状况良好;尽管A1、A2油井以高速投产,但产量、油压稳定,含水率上升缓慢,地层未见出砂迹象。图2表3参2(文健摘) 相似文献
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应用稠油出砂冷采技术开采加拿大稠油,许多稠油油藏的产油量奇迹般增加了,这些油藏储层为疏松砂岩, 孔隐度约30%,_原油粘度一般在500-12000CP之间。而目,矿场实践已经证明,这些油藏中的相当一部分,不管是采用水平井生产还是采用热采,都几乎不可能有经济效益。位于萨斯喀彻温的洛斯兰德(Luseland)油田稠油开发就是一个典型例子。该油田在一个小区域范围内尝试常规开采、水平井开采和出破冷采等多种开采方式.结果表明,激励出砂后,日产油量提高了4倍以上_,_平均采出程度超过11%。稠油出砂冷采之前,该油田进行了多年的常规开采,并开展了一个6口水平井的生产项目。事实上,常规开采处于边际经济状态,水平共开采是失败的。 相似文献
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疏松砂岩稠油油藏水驱后期转蒸汽吞吐及其防砂措施研究 总被引:2,自引:0,他引:2
方法 利用蒸汽吞吐开采技术及配套的防砂措施,开发水驱后的疏松砂岩稠油油藏。目的 探索疏松砂岩稠油油藏水驱开发后期进一步提高采收率的途径。结果 在采取相应防砂措施基础上,将高温高压蒸汽注入油层后,使原油粘度下降,原油在地层中的流动性大大增强,油井采出液中含水下降,油量上升,油层动用程度得到改善。结论 蒸汽吞吐开采与相应的防砂措施结合是提高疏松砂岩笛油油藏采收率的有效途径。 相似文献