越南Cam 6A煤质成分变化对锅炉热效率影响的分析

以600MW电站锅炉为模型,利用热损失法(ASME PTC4.1)计算燃用设计煤和5种实测煤(Cam 6A煤)时锅炉的各项热损失,分析得出各项热损失对锅炉热效率的影响情况.分析煤质中各成分变化对各项热损失的影响关系,对比设计煤与实测煤的锅炉各项热损失情况,对燃烧锅炉设计和调试运行提供指导意见.     

CFB锅炉燃煤自脱硫试验与石灰石脱硫计算参数分析

为了研究燃煤循环流化床（CFB）锅炉自脱硫效应对于石灰石脱硫计算参数的影响,在1 MW CFB试验台对2个煤种进行了自脱硫试验。结果表明:2个试验煤种自脱硫效率分别为73.5%和57.3%,其差异主要与煤的可燃硫含量、煤中CaO等金属氧化物含量及锅炉运行参数有关;根据SO2排放值修正的燃料硫分计算钙硫摩尔比是按照收到基全硫计算值的3.78倍;随着石灰石添加量的增加,脱硫效率偏差由20.06%逐渐减小至10.65%;根据SO2排放值修正燃料硫分计算的脱硫热损失均为正值,按照收到基全硫计算的脱硫热损失均为负值,其偏差原因在于后者将入炉煤自脱硫的固硫反应放热量计入了石灰石脱硫反应放热量中;CFB锅炉由于燃煤自脱硫效应的影响,按照收到基全硫计算脱硫热损失会出现较大的计算误差,而按照SO2实际排放值计算脱硫热损失更符合实际。     

1000MW机组锅炉低热值煤种掺烧的经济性分析

低热值煤种掺烧对锅炉效率、厂用电率、供电煤耗、污染物排放、检修维护费、堆场热值损失及配煤成本等均有一定的影响,在评估低热值煤掺烧的经济效益时应综合考虑这些因素,以确定综合发电成本和利润。对某电厂的实际计算结果表明,当低热值烟煤与电厂常用煤的标煤差价分别在100、90元/t以上时,每年分别掺烧相当于标煤13.6%、10%比例的低热值烟煤,可能实现综合发电成本的经济性平衡,为电厂带来一定的经济效益。     

贫煤锅炉掺烧烟煤热炉烟风机运行问题及其解决措施

介绍了华能南京电厂贫煤锅炉的抽炉烟干燥技术,分析了该锅炉掺烧烟煤后热炉烟风机磨损、积灰、振动、出力不足等问题。对此,通过对热炉烟风机实施选型优化、叶片防磨治理、合理安排检修等措施后,大大延长了热炉烟风机使用周期和寿命,减少了检修时间和检修费用,保证了贫煤锅炉掺烧烟煤制粉系统的安全性和可靠性。     

基于ASME和GB两种标准的混煤掺烧锅炉反平衡效率及其不确定度计算

为确切了解某电厂锅炉及其辅机对混煤掺烧的适应性情况,并为其运行提供经验,在该锅炉上进行了澳大利亚烟煤(澳煤)与国内优混烟煤(优混)的掺烧试验,并根据美国机械工程师协会(ASME)标准和中国国家标准(GB)计算得出了不同掺烧工况下的锅炉反平衡效率;基于影响锅炉效率的7个主要参数,进行了测试结果的不确定度分析。结果表明:在ASME标准下,全烧优混煤和掺烧50%澳煤的锅炉效率分别为93.73%和93.83%;在GB下,全烧优混煤和掺烧50%澳煤的锅炉效率分别为93.10%和93.28%。掺烧澳煤后锅炉效率略有提升,但相差不大。在ASME标准下,全烧优混煤和掺烧50%澳煤的锅炉效率扩展不确定度U95(η)分别为0.210%和0.218%;在GB下,全烧优混煤和掺烧50%澳煤的锅炉效率扩展不确定度U95(η)分别为0.244%和0.256%。锅炉效率不确定度很小,表明锅炉效率测量试验准确度很高。     

300 MW机组锅炉贫煤改烧烟煤的试验研究

湛江电厂3号300 MW机组锅炉设计煤种为晋东南无烟煤与贫煤的混煤,拟改烧烟煤,对此进行了热力计算,分析了改烧烟煤对锅炉安全性和经济性的影响.利用热重分析仪和一维沉降炉研究了煤粉细度对燃烧特性的影响,确定试烧期间合适的煤粉细度为15%～20%;提出了3号炉改造方案并进行了试烧,结果表明50%负荷下可无油稳定运行,锅炉热效率可提高2%.     

生物质锅炉混煤掺烧对锅炉经济性及稳定性的影响

基于生物质直燃发电技术,以煤作为主要添加剂进行现场工业环境试验,研究生物质直燃锅炉掺烧不同品种、不同比例煤后对锅炉经济性及稳定性的影响,以确定掺烧煤的品种和合理比例。研究结果表明:相对于纯燃生物质,掺烧煤可以提高锅炉热效率,降低锅炉热损失。试验表明,在20%热值烟煤掺烧比例下锅炉热效率比纯燃生物质提高2.34%。在掺烧煤后,锅炉带负荷能力、燃烧状况都随掺煤比例的提高而提高,进而可以进一步稳定燃烧,提高生物质的利用效率。     

循环流化床锅炉热效率的计算方法

针对投入脱硫剂后,脱硫剂成分煅烧吸热和脱硫放热引起的热损失和热增益、石灰石中水分带走的热损失及灰渣显热损失等因素对循环流化床CFB锅炉热效率计算的影响,以GB10184—1988《电站锅炉性能试验规程》中关于常规煤粉炉的效率计算数学模型为基础,提出了CFB锅炉热效率计算相关修正后的数学模型,为工程设计和计算提供参考。     

用煤的工业分析数据计算烟气参数

参考文献[1]所推荐的算法在实际运行中尚存在某些不足，现分析说明了它的不足之处。大型锅炉的效率往往是采用反平衡法确定，然而在反平衡法确定排烟热损失时，没有考虑煤中水分和尾部烟道的漏风变化，因而求得的锅炉效率欠精确。现提出了在线可行且较精确的算法，用该算法可解决锅炉正平衡效率与反平衡效率相一致的问题，与此同时，也反映了煤中水分和尾部烟道的漏风变化对排烟热损失的影响。     

贫煤锅炉改烧烟煤效果分析

为提高一台330 MW贫煤机组的锅炉效率和大幅度降低NO_x排放浓度,采用贫煤锅炉改烧烟煤综合技术对该锅炉进行改造,改造内容主要包括制粉系统、燃烧设备、省煤器、低压省煤器、空预器漏风回收系统等。贫煤锅炉改烧烟煤后,在负荷320MW、240MW、160MW工况下,修正后锅炉效率较改造前分别提高了3.04%、2.67%、2.54%;NO_x浓度由改造前的306.0 mg/Nm~3、374.0mg/Nm~3、361.0 mg/Nm~3分别降低至185.3 mg/Nm~3、177.9mg/Nm~3和166.7mg/Nm~3,降低的比例约为51%;过热器、再热器出口平均温度在允许偏差范围内,再热器温度较改造前提高并接近设计值,有利提高锅炉热效率。贫煤锅炉改烧烟煤后效果优异。     

径向浓淡旋流煤粉燃烧器流动特性研究及应用

利用一维热膜风速仪系统测量了新型径向浓淡旋流煤粉燃烧器出口的湍流流场,研究了一次风率和旋流二次风率对新型旋流燃烧器单相冷态流场流动特性的影响。在燃用贫煤和烟煤采用不同一次风率６７０ｔ／ｈ锅炉上工业性试验表明,径向浓淡旋流煤粉燃烧器具有高的燃烧效率、低的氮氧化物（ＮＯｘ）排放量,长期运行没有发现炉膛结渣和水冷壁管高温腐蚀,在燃用贫煤５２％、燃用烟煤５０％锅炉额定负荷下可长时间无助燃油稳定运行。     

锅炉加装低压省煤器改造技术研究

山东龙口市东海热电有限公司2号锅炉为武汉锅炉厂设计生产的WGZ-480/13.7-1型中间再热自然循环煤粉锅炉,配国产150 MW机组,额定蒸发量480 t/h,额定汽温540℃/540℃,设计煤种为烟煤。锅炉的设计排烟温度(BMCR)141.1℃,由于锅炉运行期排烟温度高达180～190℃,热负荷损失大,实际运行效率达不到设计值。因此,对锅炉进行了改造。     

烟煤启动技术在1025t/h贫煤锅炉上的应用

为减少贫煤锅炉启动调试过程中的燃油消耗量,满足烟塔合一技术对锅炉启动过程提出的新要求,提出贫煤锅炉烟煤启动技术方案,分析机组烟煤启动相关系统和实施方案,介绍烟煤启动过程中应注意的问题和应用效果.     

燃煤锅炉煤质指标耗差分析方法研究

煤的成分与发热量存在着复杂的关系。现行的燃煤锅炉煤质指标耗差分析没有统一的方法,通常采用单项独立的煤质指标进行分析,有一定的局限性。研究表明,煤的折算水分、折算灰分、折算氢含量既是煤的质量指标,又是煤的燃烧产物的数量指标,与锅炉热损失密切相关。从锅炉热损失公式入手,推出了利用煤的折算成分进行耗差分析的方法,举例进行了计算分析。方法简单实用,可供兄弟电厂借鉴。     

超临界600 MW循环流化床锅炉燃用不同煤种燃烧特性及排放特性试验

在超临界600 MW循环流化床(CFB)锅炉上,对锅炉燃用不同煤质时的燃烧特性、排放特性和适应性进行了研究。结果表明:锅炉主辅机系统具有良好的煤种适应特性;锅炉燃用不同试验煤种均具有较高的燃烧效率,纯烧神华烟煤最高,为97.94%,纯烧设计煤最低,为94.76%,掺烧煤介于两者之间;锅炉采用炉内干法脱硫工艺,脱硫效率最高98.2%,最低94.8%,各试验工况SO2排放值均低于300 mg/m3,NOx排放值均低于200 mg/m3,满足现阶段污染物排放要求;点火试验表明设计煤的着火温度为430℃,着火温度中等。     

烟煤锅炉掺烧扎赉诺尔煤技术研究

采用西安热工研究院有限公司开发的煤粉着火试验炉以及一维火焰炉进行试验,研究了高水分扎赉诺尔煤与国内典型烟煤的掺烧性能。结果表明,扎赉诺尔煤燃烧性能优异,烟煤掺烧扎赉诺尔煤后混煤的着火稳定性以及燃烧效率提高;扎赉诺尔煤具有严重的结渣倾向,混煤的结渣性是决定扎赉诺尔煤掺烧比例的重要因素。提出了烟煤锅炉安全、经济地燃用扎赉诺尔煤的运行优化措施,以及制粉系统优化运行和防爆措施。     

600MW燃煤电站锅炉效率和NO_x排放浓度多目标优化

<正>1锅炉效率和NOx排放浓度影响因素分析影响锅炉效率和氮氧化物排放浓度的因素很多,包括过量空气系数,炉膛烟气含氧量,主蒸汽流量、温度、压力和再热蒸汽温度,排烟热损失等。锅炉工质吸热量常用主蒸汽流量、给水温度与主蒸汽温度等参数表征,所以将上述3个参数作为模型的输入。超临界锅炉变压运行中,常用调节煤水比参数来调节锅炉燃烧状态,所以用总燃料量和主蒸汽流量来表征煤水比对锅炉效率和氮氧化物的影响。各风量的大小对炉膛温度场及空气动力     

华能海门电厂2号机组锅炉燃烧调整试验

1锅炉特性华能海门电厂一期超超临界2×1 000MW机组变压直流锅炉采用对冲燃烧方式、固态排渣、一次再热、平衡通风、Π型布置,设计煤种为神府东胜烟煤,校核煤种1为50%神府东胜烟煤+50%澳大利亚蒙托煤,校核煤种2为山西晋北烟煤。     

燃用无烟煤锅炉改烧烟煤的实践

采用烟煤型布置、取消卫燃带以及热一次风加热器技术等对某电厂2×135MW机组燃用无烟煤锅炉进行了改烧烟煤的改造,改造后在燃用以神华煤为主的烟煤时,锅炉的飞灰可燃物含量由原来的7%～10%降低到1%以下,锅炉排烟温度降低了20℃以上,锅炉热效率提高了3.0%以上,机组的供电煤耗降低了10g/(kW·h)以上。而且,炉内结渣程度可控,制粉系统和送粉系统运行安全可靠,改造达到了预期效果。     

二次再热机组经济指标计算方法对比

针对超超临界二次再热机组中采用烟气再循环技术、空气预热器旁路高压省煤器技术和低压省煤器技术后,机组各项经济性指标的计算方法进行了理论分析,得到了锅炉燃料效率、汽轮机热耗率和机组发电煤耗率的计算方法。计算方法 1中,将高、低压省煤器的热量按损失的热量计算时,锅炉总热损失为6.42%,锅炉效率为93.58%;计算方法 2中,将高、低压省煤器的热量按输入汽轮机的热量计算时,锅炉总热损失为2.46%,锅炉效率为97.54%,明显高于计算方法 1的结果;2种计算方法得到的锅炉燃料效率与汽轮机热耗率有较大的差别,但2个指标计算得到的理论发电煤耗率的差值仅为0.19 g/(kW·h),由此证明2种计算方法在对机组能耗指标的计算方面是等效的。但是,无论采用哪种计算方法,高、低压省煤器的收益均不可在锅炉岛和汽轮机岛中重复计算,否则会造成计算得到的经济指标优于实际水平。