冲击试验机的检定标准及其欧标间接检定方法介绍

对JJG 145—2007,ASTM E23—2002和EN 10045-2—1992三种常用冲击试验机检定标准进行了介绍,并按照欧标EN 10045-2—1992对国内某制造厂生产的摆锤冲击试验机进行了间接检定,对间接检定的过程及应注意的事项进行了详细的介绍,并给出了检定结论。结果表明:在中、低能量档,所检定摆锤冲击试验机的重复性误差和误差均符合EN 10045-2—1992要求,但在高能量档,其重复性误差高于标准要求;所检定摆锤冲击试验机的有效使用范围为0～110 J。     

标准冲击试样在仪器化摆锤冲击试验机检定中的应用

通过分析仪器化摆锤冲击试验方法的测试结果,研究标准冲击试样在仪器化摆锤冲击试验机(以下简称试验机)间接检定中的适用性.对比冲击过程的特征曲线和标准试样的吸收能量,结果表明利用夏比V型缺口标准冲击试样对仪器化摆锤冲击试验机进行间接检定,更加科学合理.     

不确定度评定实例分析 摆锤式冲击试验机打击中心距的不确定度评定

一、概述JJG145-2007《摆锤式冲击试验机》检定规程中的直接检定方法,又称静态检定方法,是通过对试验机关键部件的检测来确保其满足规程的要求。打击中心距的检定是整个检定过程中非常重要的一步。下面以常见的能量为300J的摆锤式冲击试验机为例对打击中心距进行不确定度评定。     

金属夏比V型缺口标准试样的研制

介绍了金属夏比V型缺口标准试样的研制原理,采用40CrNiMo制做了低能量和中能量两个能量级的标准试样,并在国家基准冲击试验机上进行试验。结果表明,低能量标准试样的平均冲击值为24.84 J,标准偏差为1.4 J,半年稳定性为0.7%;中能级标准块的平均冲击值为97.51 J,相对标准偏差为3.0%,半年稳定性为0.8%,符合国家标准GB/T 18658-2002要求,实现了冲击能基准量值传递的目标。同时分析了冲击试样加工工艺及其形貌、相结构对冲击能量值的影响。     

冲击试验机摆锤能量对冲击值的影响

前言 在制订高温冲击试验方法标准过程中,我们收集了国际标准“ISO.83”,其中第6.2和6.3条规定:“对于标准试验,试验机的冲击能量为300±10J(相当30kgf·m)”,“用不同冲击能量的试验机是允许的,此时KU(冲击值)应补充一个适当的系数”。这说明不同能量的试验机,冲击结果的冲击值有所不同,而且两者不能直接比较。     

摆锤式冲击试验机两种检定方法的探讨

JJG145-2007《摆锤式冲击试验机检定规程》于2008年实施至今,笔者对规程中的两种检定方法有一些看法,和大家探讨一下。 JJG145-2007中提出直接检定和间接检定两种方法。直接检定方法又称部件检定方法,是通过量具、力值标准等器具对试验机关键部件的检定,以保证冲击试验机的几何尺寸、摆锤力矩等满足规程的要求。     

标准测力杠杆检定方法研究

标准测力杠杆有着准确度高、量程宽、便于携带、结构简单、与被检试验机连接方便、便于控制等优点,所以在5kN以下受拉的试验机检定工作中,测力杠杆为首选的标准器.近年随着杠杆使用量的迅速增加,杠杆的量值溯源也是各级计量检定部门必须面对的问题,因此探索和研究测力杠杆准确而高效的检定方法有着十分重要的现实意义.     

示波器垂直偏转系数测量结果的不确定度评定

正一、概述1.检定依据JJG262-1996《模拟示波器检定规程》。2.环境条件(1)温度:(20±5)℃;湿度:≤80%RH。(2)电源:(220±11)V,(50±1)Hz。(3)环境:无外界电磁场干扰和机械振动的影响。3.测量标准9500B型示波器校准仪(以下简称"校准仪"),其方波电压测量范围:1mV~200V,MPE:±(0.1%输出幅值+10μV)。4.测量方法用校准仪检定示波器垂直偏转系数的偏差时,将校准仪的输出端与示波器的CH1或CH2通道输入端相连接,设置好被检示波器垂直偏转系数的挡级后,使校     

恒定加力速度建筑材料试验机示值误差测量结果的不确定度分析

正一、概述1.测量依据JJG1025-2007《恒定加力速度建筑材料试验机检定规程》。2.测量标准标准测力计,测量范围:(1~1000)kN,准确度等级:0.1级。3.测量环境温度为25℃,相对湿度≤60%。4.测量方法在规定条件下,通过试验机施加负荷使标准测力计产生弹性变形,应变式标准测力计把力的信号转换成电信号,由指示器读取。试验机示值的算术平均值与标准测力仪上的标准力值之差即为试验机的示值误差。     

医用超声诊断仪超声源输出声强测量结果不确定度的评定

一、概述 1.测量依据 JJG639-1998<医用超声诊断仪超声源>检定规程. 2.环境条件 电源电压:220)((1±10%)V,50Hz;气压:(86～106)kPa;温度:15℃～35℃;相对湿度≤80%. 3.测量标准 毫瓦级超声功率计UPM-DT-1型,准确度优于15%,分辨率优于2mW,测量误差10%.     

燃油加油机测量不确定度评定

<正>1概述(1)测量依据:JJG 443—2006《燃油加油机检定规程》;(2)环境条件:温度常温,在(-25～55)℃范围内,检定过程中环境温度达变化应不超过5℃。相对湿度应在30%～90%;大气压力应在(86～106)kPa之间。(3)测量标准:主标准器为二等标准金属量器(容量100L),辅助设备为温度计(最小分度值为0.1℃)、秒表。     

用标准试样检定冲击试验机的测量结果不确定度评定及用于示值误差符合性评价

JJG145-2007《摆锤式冲击试验机》检定规程相对于旧规程的一大显著变化是,在原有直接检定方法的基础上增加了间接检定方法,即示值检定方法。本文针对间接检定方法,使用标准冲击试样对摆锤式冲击试验机进行检定。为了评价是否满足检定要求,对测量结果进行测量不确定度评定,其测量结果不确定度的评定及示值误差符合性评价如下:     

试验机示值漂移的检定条件

根据ＪＪＧ１５７—９５《非金属拉力、压力和万能试验机检定规程》和 ＪＪＧ４７５— ８６《电子式万能试验机检定规程》,新制的电子式或电液式万能试验机（以下简称试验机）的检定项目中有一项示值相对漂移指标的检定。规程规定试验机不分等级,其标定值在３０分钟保持不变的条件下,其示值相对漂移不应大于相应标定值的０．２％。然而,由于在规程的检定方法部分并未详细说明如何确定标定为值,这就给理解和执行规程带来了困惑。因为这是由示值相对漂移计算公式得到：式中： ＦＣｍａｘ为在 ３０ｍｉｎ内偏离标定值的最大示值;Ｆｃ为标…     

单相电子式电能表测量结果不确定度的简化评定

<正>一、概述1.测量依据JG596-2012《电子式交流电能表检定规程》。2.测量环境条件温度为(20±2)℃,湿度≤75%RH。3.测量标准CL1115型单相多功能电能表检定装置,0.1级。4.被测对象DDS102型220V、10(40)A、40Hz、3200imp/k W·h单相电子式电能表;等级:2级;编号:1310191878000946;厂家:威胜集团有限公司。5.测量方法     

检定规程中几个值得商榷的问题

计量检定规程是从事计量检定工作的法规性文件。但是 ,在实际工作中 ,发现有些计量检定规程存在许多不足 ,不利于计量检定工作的开展。现对这些不足提出以供与大家探讨。1　问题的提出1 .1　测量误差无要求JJG2 38- 1 995《数字式时间间隔测量仪》检定规程的附录 3中 ,对石英电子秒表的检定中只给出测量误差的计算公式为 :ΔT=Ti- T0 (1 )Ti=13∑3i=1Ti (2 )式中 :Ti——每次测量值 ,s;T0 ——标准时间间隔 ,s。规程中没有给出具体的误差要求值 ,使判断检定结论失去了依据 ,如是合格、一等、优等。同样 ,日差值的检定中也无误差要求值 ,…     

冲击试验机检定规程的几点探讨

对摆锤式冲击试验机的检定过程中的5个问题：标准冲击试样的作用、标准冲击试样的量传（定值）、标准冲击试样的使用范围、标准冲击试样的使用成本、摆锤上升仰角的测量等进行了分析,对冲击功的测量提出了解决方法。     

焦度计顶焦度示值误差测量结果不确定度评定

一、概述1.测量依据JJG580-2005《焦度计》检定规程。2.环境条件温度:(20±5)℃;相对湿度:<85%3.测量标准顶焦度标准镜片U≤0.03m-1,k=34.被测对象CL-2500型焦度计5.测量过程将标准球镜片、柱镜片、棱镜片逐个放在焦度计上进行测量,测得的实际值的平均值减去标准镜片的标准值,即可得出焦度计顶焦度的示值误差。     

回路电阻测量结果的不确定度评定

<正>一、测量过程简述1.测量依据JJG837-2003《直流低电阻表检定装置》检定规程。2.环境条件温度:(20±5)℃;相对湿度:25%～75%。3.测量标准回路电阻检定装置(以下简称"检定仪"),测量范围:(10～200000)μΩ;最大允许示值误差:±(0.05%×读数+0.03μΩ)。     

浅谈建立计量标准器具应注意的问题

1.计量标准器具的等级必须符合企业检定项目的要求 计量标准器具的等级不是越高越好,而是要适中.建立计量标准器具时必须考虑经济效益,应选用与本单位生产工艺、产品检测所需相适应的计量标准器具.同时必须符合国家计量检定系统表和检定规程要求.对于使用量少、准确度高、本单位不能检定的计量器具,则应报请政府计量行政部门纳入检定计划,就近进行检定,不必自建标准计量器具.     

落锤冲击作用下钢筋混凝土短梁响应及破坏试验研究

钢筋混凝土短梁是建构筑物的关键承力构件，为研究其在冲击荷载作用下的动力响应及破坏机制，结合应变式传感器、高速摄影、数字图像技术(DIC)等测量手段，开展了不同冲击体质量、冲击速度和冲击能量下的落锤冲击试验。结果表明：(1)冲击荷载作用下钢筋混凝土短梁破坏形式表现为拱形震坍裂缝和整体弯曲变形，与浅梁破坏形式有明显差异；(2)钢筋混凝土短梁跨中轴向应变由拉应变转为压应变，随着冲击能量增加(18 061 J≤E≤49 831 J),跨中轴向峰值拉应变、残余压应变均先增大后减小，钢筋混凝土短梁依次处于弹塑性挠曲变形、冲剪破坏模式阶段；(3)冲击荷载作用下钢筋混凝土短梁的裂缝萌生和扩展过程并不是单向的，裂缝多次多向扩展形成裂缝带，进而形成塑性铰，导致短梁整体破坏；(4)梁体变形程度主要取决于冲击速度而非冲击能量，具体表现相同冲击能量(30 000 J)下，随着冲击速度增加(5.53 m/s≤v≤7.13 m/s),梁体跨中峰值挠度和残余挠度相应增大(26.81 mm≤w_p≤29.85 mm; 17.12 mm≤w_r≤21.66 mm)。研究成果可为钢筋...